Информационная система
«Ёшкин Кот»

XXXecatmenu

 

УТВЕРЖДАЮ

Генеральный директор

ЗАО «НПФ «ЦКБА»

_____________ В.П. Дыдычкин

31.05.2013 г.

ИЗМЕНЕНИЕ № 1

СТ ЦКБА 008-2011 «Арматура трубопроводная. Расчет и оценка надежности и безопасности на этапе проектирования»

Утверждено и введено в действие Приказом от 30.05.2013 г. № 31

Дата введения 01.07.2013

Лист 18 - пункт 6.3.3.3, абзацы 3 и 4:

- ссылку на приложение Д заменить на приложение Е;

Лист 51 - Таблица И.3, столбец «Вероятность безотказной работы...»

Имеется:

Вероятность безотказной работы

Должно быть:

Вероятность безотказной работы

 

 

 

F(3,56) = 0,9998;

 

F(3,56) = 0,9998;

 

F(2,04) = 0,8947;

 

F(2,04) = 0,9793;

 

F(3,06) = 0,9988;

 

F(3,06) = 0,9988;

 

Заместитель генерального директора -
директор по научной и экспертной работе

 

Ю.И. Тарасьев

 

 

 

Заместитель директора по научной работе

 

О.А. Токмаков

 

 

 

Заместитель директора по научной работе

 

С.Н. Дунаевский

 

 

 

Нач. научно-исслед. отд. пром. безопасности
и физико-механ. исследований арматуры
объектов, поднадзорных Ростехнадзору и МР России

 

П.Г. Генкин

 

 

 

Исполнитель:

 

 

Инженер технического отдела

 

Е.А. Смирнова

 

 

 

СОГЛАСОВАНО

 

 

Председатель ТК 259

 

М.И. Власов

Лист 18

СТ ЦКБА 008-2011

т.е. P1(t) определяется вероятностью неразрушения наиболее слабого узла или детали арматуры в течение времени t. Наиболее слабый элемент определяется по арматуре-прототипу или по прочностному расчету (имеющий наименьший запас прочности по критерию прочности или по критерию текучести), с учетом динамики и величины нагрузок, возникающих на элементах рассматриваемой конструкции или прототипа.

Величина P1i(t) определяется по формуле

(20)

где: F(…) - функция нормального распределения, определяемая по приложению Ж, параметр функционирования в таблицах приложения Ж обозначен знаком «X»;

φi - коэффициент запаса прочности, определяемый по формуле

(21)

где: Mri и Msi - ожидаемые средние значения показателей прочности R и нагрузки S;

kri и ksi - коэффициенты вариации Mri и Msi соответственно.

Для расчета величин Р1i заполняется таблица Д.1 приложения Д.

6.3.3.3 Графы таблицы Д.1 приложения Д заполнятся следующим образом:

- графы для значений напряжений заполняются по результатам прочностного расчета узлов и деталей арматуры;

- значения коэффициента вариации прочности kri определяются по таблице приложения Е, исходя из материала детали;

- значения коэффициента вариации нагрузки ksi определяются по таблице приложения Е, исходя из вида нагрузки. Если нет данных о его величине, то значение ksi выбираются из интервала [0,2 - 0,3];

- значения функции нормального распределения F(x) определяют по таблице приложения Ж в зависимости от «X».

(Измененная редакция - изм. № 1)

6.3.3.4 Расчет вероятности P2(t).

Вероятность невыхода параметров функционирования за допустимые границы в течение периода t определяется по формулам:

а)

(22)

где: P2j(t) - вероятность невыхода значений j-гo параметра функционирования за допустимые пределы в течение периода t;

i (от 1 до n) - параметры функционирования.

б)

(23)

т.е. Р2(t) равна наименьшему значению из P2j(t) - вероятностей невыхода за допустимые пределы по всем n параметрам функционирования.

Величина P2j(t) определяется следующим образом:

- если параметр функционирования ограничен сверху

(24)

- если параметр функционирования ограничен снизу

(25)

- если параметр функционирования имеет двухстороннее ограничение

Лист 51

Таблица И.3 - Таблица для расчета вероятности неразрушения деталей клапана

Наименование детали и напряжения

Материал

детали

Расчетное напряжение MSi (кгс/см2)

Допускаемое напряжение МRi (кгс/см2)

Коэффициент запаса

Коэффициент вариации прочности KRi и нагрузки KSi (по прил. Д)

Вероятность безотказной работы

ФЛАНЕЦ

Сталь 12X18H9T

 

 

 

0,12

0,20

 

Осевые напряжения

153

332

2,17

F(3,56) = 0,9998;

Радиальные напряжения

111

173

1,56

F(2,04) = 0,9793;

Кольцевые напряжения

89

173

1,94

F(3,06) = 0,9988;

КОРПУС

Сталь 12X18H9T

 

 

 

0,12

0,20

 

Приведенное напряжение на внутренней поверхности

416

1333

3,20

F(5,08) = 0,9999;

КРЫШКА

Сталь 12X18H9T

 

 

 

0,12

0,20

 

Напряжение в средней части крышки

1213

1730

1,41

F(1,57) = 0,94179

ЗАХЛОПКА

Сталь 12X18H9T

 

 

 

0,12

0,20

 

Максимальное напряжение в центре захлопки

1224

1730

1,41

F(l,57) = 0,94179

Измененная редакция - изм. № 1

Таблица И.4 - Таблица для расчета вероятности невыхода значений параметров работоспособности клапана за допустимые границы

Параметр функционирования

Среднее значение параметра функционирования yi

Ограничения параметра функционирования (yв, yн)

Коэффициент вариации параметра функционирования kyi (по прил. Д)

Вероятность безотказной работы Р2j = F(Xi)

Герметичность затвора

40 см3/мин

yв = 120 см3/мин по ГОСТ 9544

Kу1 = 0,27

F(7,4) = 0,99999999

Давление открытия клапана

46 кгс/см2 по силовому расчету

yв = 180 кгс/см2 по ОСТ 26-07-2081-2002

Kу2 = 0,15

Х2 = 19,42

F(19, 42) = 0,99999999

Коэффициент гидравлического сопротивления

1,3

yв = 2,7

Kу3 = 0,25

Х3 = 4,3

F(4,3) = 0,9999

 


© 2013 Ёшкин Кот :-)