 | Информационная система | |
Приказ
Федеральной службы по экологическому, технологическому
и атомному надзору от 31 марта 2016 г. № 137
"Об утверждении Руководства по безопасности "Методика оценки
последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей"
В целях реализации Положения о Федеральной службе по экологическому, технологическому и атомному надзору, утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 30 июля 2004 г. № 401, приказываю:
1. Утвердить прилагаемое Руководство по безопасности "Методика оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей".
2. Признать утратившим силу приказ Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 20 апреля 2015 г. № 159 "Об утверждении Руководства по безопасности "Методика оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей".
|
Руководитель |
А.В. Алёшин |
Руководство по безопасности
"Методика оценки последствий аварийных взрывов
топливно-воздушных смесей"
(утв.
приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому
и атомному надзору от 31 марта 2016 г. № 137)
I. Общие положения
1. Руководство по безопасности "Методика оценки последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей" (далее - Руководство по безопасности) разработано в целях содействия соблюдению требований Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности "Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств", утвержденных приказом Ростехнадзора от 11 марта 2013 г. № 96 (далее - Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности "Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств"), и требований Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности "Общие требования к обоснованию безопасности опасного производственного объекта", утвержденных приказом Ростехнадзора от 15 июля 2013 г. № 306 (далее - Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности "Общие требования к обоснованию безопасности опасного производственного объекта").
2. Настоящее Руководство по безопасности содержит рекомендации к оценке параметров воздушных ударных волн при взрывах топливно-воздушных смесей, образующихся в атмосфере при промышленных авариях, для обеспечения требований промышленной безопасности при проектировании, строительстве, капитальном ремонте, техническом перевооружении, реконструкции, эксплуатации, консервации и ликвидации опасных производственных объектов и не является нормативным правовым актом. Настоящее Руководство по безопасности содержит рекомендации по определению вероятных степеней поражения людей и степени повреждений зданий от взрывной нагрузки при авариях со взрывами облаков топливно-воздушных смесей на опасных производственных объектах.
3. Организации, осуществляющие оценку последствий аварий со взрывом топливно-воздушных смесей на опасных производственных объектах, могут использовать иные обоснованные способы и методы, чем те, которые указаны в настоящем Руководстве по безопасности.
4. В настоящем Руководстве по безопасности используются сокращения, обозначения а также термины и определения, приведенные в приложениях № 1 и 2 к настоящему Руководству по безопасности.
II. Общие рекомендации по оценке последствий взрывов ТВС
5. Для количественной оценки параметров воздушных ударных волн при взрывах ТВС рекомендуется рассматривать частичную разгерметизацию и полное разрушение оборудования, содержащего горючее вещество в газообразной или жидкой фазе, выброс этого вещества в окружающую среду, образование облака ТВС, инициирование ТВС, взрывное превращение (горение или детонация) в облаке ТВС.
6. В образовании облака ТВС рекомендуется рассматривать горючее вещество одного вида, а для смеси нескольких горючих веществ характеристики ТВС, используемые при расчетах параметров ударных волн, определяются отдельно.
7. Для расчета параметров ударных волн при взрыве облака ТВС рекомендуется учитывать следующие исходные данные:
характеристики горючего вещества, содержащегося в облаке ТВС;
агрегатное состояние ТВС (газовое или гетерогенное);
средняя концентрация горючего вещества в смеси сг;
стехиометрическая концентрация горючего газа с воздухом сст;
масса горючего вещества в облаке, участвующая в создании поражающих факторов взрыва, Мг;
удельная теплота сгорания горючего вещества qг;
информация об окружающем пространстве.
8. В качестве основных структурных элементов алгоритма расчета последствий аварийных взрывов ТВС (рисунок 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности) рекомендуется рассматривать:
определение массы горючего вещества, содержащегося в облаке ТВС;
определение эффективного энергозапаса ТВС;
определение ожидаемого режима взрывного превращения ТВС;
расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных ударных волн для различных режимов;
определение дополнительных характеристик взрывной нагрузки;
оценку поражающего воздействия взрыва ТВС.
III. Рекомендации по определению основных параметров взрыва ТВС
Определение эффективного энергозапаса ТВС
9. Эффективный энергозапас горючей смеси определяется по соотношению:
или
|
Е = Mгqгcст/cг при cг > cст. |
|
10. При расчете параметров взрыва облака ТВС, лежащего на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается. Для оценки объема газового облака ТВС можно воспользоваться простым соотношением:
|
(2) |
11. Массу, участвующую во взрыве для дрейфующего облака ТВС, рекомендуется определять на момент времени, когда взрывоопасный объем дрейфующего облака достигает источников возможного воспламенения, или, если распределение источников воспламенения по территории неизвестно, то на момент времени, когда взрывоопасная масса при дрейфе достигает своего максимального значения. Определение массы, участвующей во взрыве для дрейфующего облака ТВС, рекомендуется выполнять в соответствии с Руководством по безопасности "Методика моделирования распространения аварийных выбросов опасных веществ", утвержденным приказом Ростехнадзора от 20 апреля 2015 г. № 158.
Стехиометрическая концентрация горючего вещества в ТВС определяется из справочных данных или рассчитывается отдельно.
В случае, если определение концентрации горючего вещества в смеси затруднено, в качестве величины cг в соотношении (1) принимается концентрация, соответствующая нижнему концентрационному пределу воспламенения горючего газа.
Теплота сгорания горючего газа qг в ТВС берется из справочных данных или оценивается по формуле: qг = 44β МДж/кг.
Корректировочный параметр β для наиболее распространенных в промышленном производстве опасных веществ определяется по таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности.
Определение ожидаемого режима взрывного превращения
Классификация горючих веществ по степени чувствительности
12. ТВС, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по своим взрывоопасным свойствам разделены на четыре класса. Классификация горючих веществ по степени чувствительности приведена в таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности.
В случае, если вещество отсутствует в таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в данной таблице веществами, а при отсутствии информации о свойствах данного вещества относить его к классу 1, то есть рассматривать как наиболее опасный случай.
Классификация окружающей территории
13. Рекомендуется параметры ударной волны, геометрические характеристики окружающего пространства разделять на виды в соответствии со степенью его загроможденности в связи с тем, что характер окружающего пространства в значительной степени определяет скорость взрывного превращения облака ТВС.
Вид 1. Наличие длинных труб, полостей, каверн, заполненных горючей смесью, при сгорании которой возможно формирование турбулентных струй продуктов сгорания с размером не менее трех размеров детонационной ячейки для данной смеси. Если размер детонационной ячейки для данной смеси неизвестен, то минимальный характерный размер турбулентных струй рекомендуется принимать равным 5 см для веществ класса 1; 20 см - для веществ класса 2; 50 см - для веществ класса 3 и 150 см - для веществ класса 4.
Вид 2. Сильно загроможденное пространство: наличие полузамкнутых объемов, высокая плотность размещения технологического оборудования, лес, большое количество повторяющихся препятствий.
Вид 3. Средне загроможденное пространство: отдельно стоящие технологические установки, резервуарный парк.
Вид 4. Слабо загроможденное и свободное пространство.
Классификация ожидаемого режима взрывного превращения
14. Для оценки параметров действия взрыва возможные режимы взрывного превращения ТВС разбиваются на шесть диапазонов по скоростям их распространения, причем пять из них приходятся на процессы дефлаграционного горения ТВС, поскольку характеристики процесса горения со скоростями фронта, меньшими 500 м/с, имеют существенные качественные различия.
15. Ожидаемый диапазон скорости взрывного превращения определяется с помощью таблицы № 2 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности в зависимости от класса горючего вещества и вида окружающего пространства. Допускается использование более точных значений скорости взрывного превращения при их обосновании.
16. Ниже приводятся режимы взрывного превращения ТВС по диапазонам скоростей.
Диапазон 1. Детонация или горение со скоростью фронта пламени 500 м/с и больше.
Диапазон 2. Дефлаграция, скорость фронта пламени 300 - 500 м/с.
Диапазон 3. Дефлаграция, скорость фронта пламени 200 - 300 м/с.
Диапазон 4. Дефлаграция, скорость фронта пламени 150 - 200 м/с.
Диапазон 5. Дефлаграция, скорость фронта пламени определяется соотношением:
|
Vг = k1Mг1/6, |
(3) |
где k1 - константа, равная 43.
Диапазон 6. Дефлаграция, скорость фронта пламени определяется соотношением:
|
Vг = k2Mг1/6, |
(4) |
где k2 - константа, равная 26.
Оценка агрегатного состояния ТВС
17. Для дальнейших расчетов необходимо оценить агрегатное состояние топлива в смеси. Предполагается, что смесь гетерогенная, если более 50 % топлива содержится в облаке в виде капель, иначе ТВС считается газовой. Провести такие оценки можно исходя из величины давления насыщенных паров топлива при данной температуре и времени формирования облака. Для летучих веществ, таких как пропан, при температуре +20 °С смесь можно считать газовой, а для веществ с низким давлением насыщенного пара (распыл дизельного топлива при +20 °С) расчеты проводятся в предположении гетерогенной ТВС.
Расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных ударных волн
18. После того как определен вероятный режим взрывного превращения, рассчитываются основные параметры воздушных ударных волн (избыточное давление ΔР и импульс волны давления I) в зависимости от расстояния до центра облака.
Детонация газовых и гетерогенных ТВС
19. Для вычисления параметров воздушной ударной волны на заданном расстоянии r от центра облака при детонации облака ТВС предварительно рассчитывается соответствующее безразмерное расстояние по соотношению:
|
Rx = r/(E/Р0)1/3, |
(5) |
При этом все соотношения также могут быть записаны в функциях аргумента λпар = 100r/E1/3. При принятых в Руководстве допущениях между Rx и λпар существует простая связь: λпар = 2,15Rx.
20. Далее рассчитываются безразмерное давление Px и безразмерный импульс фазы сжатия Ix.
21. В случае детонации облака газовой ТВС расчет производится по следующим формулам:
|
(6) |
|
|
(7) |
Зависимости (6) и (7) справедливы для значений Rx, больших величины Rк = 0,2 и меньших Rк = 6,5;
22. В случае детонации облака гетерогенной ТВС расчет производится по следующим формулам:
Зависимости (8) и (9) справедливы для значений Rx, больших величины Rк = 0,25. В случае, если Rx < Rк, величина Rx полагается равной 18, а величина Ix = 0,16.
Дефлаграция газовых и гетерогенных ТВС
23. В случае дефлаграционного взрывного превращения облака ТВС к параметрам, влияющим на величины избыточного давления и импульса положительной фазы, добавляются скорость видимого фронта пламени Vг и степень расширения продуктов сгорания σ. Для газовых смесей σ принимается равной 7, для гетерогенных равной 4. Для расчета параметров ударной волны при дефлаграции гетерогенных облаков величина эффективного энергозапаса смеси домножается на коэффициент (σ - 1)/σ.
24. Безразмерные давление Px1 и импульс фазы сжатия Ix1 определяются по соотношениям:
|
(10) |
|
|
Ix1 = (Vг/C0)((σ - 1)/σ)(1 - 0,4(σ - 1)Vг/σC0); |
|
|
(11) |
Выражения (10) и (11) справедливы для значений Rx, больших величины Rкp = 0,34, иначе вместо Rx в соотношения (10) и (11) подставляется величина Rкp.
25. Далее вычисляются величины Rx2 и Ix2, которые соответствуют режиму детонации и для случая детонации газовой смеси рассчитываются по соотношениям (6), (7), а для детонации гетерогенной смеси - по соотношениям (8), (9). Окончательные
значения Rx и Ix выбираются из условий:
|
Px = min(Рх1, Рх2); Ix = min(Iх1, Iх2). |
(12) |
26. После определения безразмерных величин давления и импульса фазы сжатия вычисляются соответствующие им размерные величины:
IV. Рекомендации по определению дополнительных параметров взрыва ТВС
Профиль ударной волны
27. Характерный профиль ударной волны при взрыве ТВС показан на рисунке 2 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности.
При определении количественных характеристик дополнительных параметров ударной волны необходимо пользоваться рекомендациями, указанными в пунктах 28 - 34 настоящего Руководства по безопасности.
Параметры падающей волны при детонации облака газовой смеси
28. Параметры падающей волны при детонации облака газовой смеси рассчитывают по следующим соотношениям (при 1,3 ≤ λпар ≤ 14):
Амплитуда фазы сжатия:
|
ln(ΔP+/P0) = 0,299 - 2,058lnλпар + 0,26(lnλпар)2. |
(15) |
Амплитуда фазы разрежения:
|
ln(ΔP-/P0) = -1,46 - 1,402lnλпар + 0,079(lnλпар)2. |
(16) |
Длительность фазы сжатия:
|
ln(105τ+/E1/3) = 0,106 + 0,448lnλпар - 0,026(lnλпар)2. |
(17) |
Длительность фазы разрежения:
|
ln(105τ-/E1/3) = 1,299 + 0,412lnλпар - 0,079(lnλпар)2. |
(18) |
Импульс фазы сжатия:
|
ln(I+/E1/3) = -0,843 - 0,932lnλпар - 0,037(lnλпар)2. |
(19) |
Импульс фазы разрежения:
|
ln(I-/E1/3) = -0,873 - l,25lnλпар + 0,132(lnλпар)2. |
(20) |
29. Форма падающей волны с описанием фаз сжатия и разрежения в наиболее опасном случае детонации газовой смеси может быть описана соотношением:
|
ΔP(t, λпар) = ΔP+(sin(π(t - τ+)/τ-)/sin(-πτ+/τ-))/exp(-Kit/τ+). |
(21) |
30. Декремент затухания в падающей волне рассчитывается по соотношению:
|
Ki = 0,889 - 0,356lnλпар + 0,105(lnλпар)2. |
(22) |
Параметры отраженной ударной волны
31. Для расчета параметров отраженной ударной волны при ее нормальном падении на преграду используются следующие соотношения:
Амплитуда отраженной волны давления:
|
ln(ΔPr+/P0) = 1,264 - 2,056lnλпар + 0,211(lnλпар)2. |
(23) |
Амплитуда отраженной волны разрежения:
|
ln(ΔPr-/P0) = -0,673 - 1,043lnλпар + 0,252(lnλпар)2. |
(24) |
Длительность отраженной волны давления:
|
ln(105τ+/E1/3) = -0,109 + 0,983lnλпар - 0,23(lnλпар)2. |
(25) |
Длительность отраженной волны разрежения:
|
ln(105τ-/E1/3) = 1,265 + 0,857lnλпар - 0,192(lnλпар)2. |
(26) |
Импульс отраженной волны давления:
|
ln(Ir+/E1/3) = -0,07 - 1,033lnλпар + 0,045(lnλпар)2. |
(27) |
Импульс отраженной волны разрежения:
|
ln(Ir-/E1/3) = -0,052 - 0,462lnλпар - 0,27(lnλпар)2. |
(28) |
Общее время действия отраженных волн на мишень:
|
ln(105(τr+ + τr-)/E1/3) = 1,497 + 0,908lnλпар - 0,404(lnλпар)2. |
(29) |
32. Форма отраженной волны с описанием фаз сжатия и разрежения с хорошей для практических целей точностью может быть описана соотношением:
|
ΔPr(t, λпар) = ΔPr+(sin(π(t - τr+)/τr-)/sin(-πτr+)/τr-)/exp(-Krt/τr+). |
(30) |
33. Декремент затухания в отраженной волне рассчитывается по соотношению:
|
Kr = 0,978 - 0,554lnλпар + 0,26(lnλпар)2. |
(31) |
Соотношения (15) - (31) справедливы при значениях λпар до 51,6.
Параметры волны при произвольном режиме сгорания
34. Импульсные характеристики падающих и отраженных волн не зависят от скорости взрывного превращения в связи с чем интенсивность и длительность действия ударных волн при λпар ≥ 1 рассчитываются по соотношениям, указанным в пунктах 28 - 33 настоящего Руководства по безопасности. Возможность таких оценок основана на сравнении опытных данных с фактическими сведениями об авариях.
V. Оценка поражающего воздействия
35. При взрывах ТВС существенную роль играют такие поражающие факторы, как длительность действия ударной волны и связанный с ней параметр импульс взрыва. Реальное деление плоскости факторов поражения на P - I диаграмме для оценки уровня разрушения промышленных зданий ("импульс - давление") на рисунке 3 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности на две части (внутри - область разрушения, вне - область устойчивости) не имеет четкой границы. При приближении параметров волны к границе опасной области вероятность заданного уровня поражения нарастает от 0 до 100 %. При превышении известного уровня величин амплитуды давления и импульса достигается 100-процентная вероятность поражения. Эти типичные особенности диаграмм поражения необходимо учитывать при отражении представления вероятности достижения того или иного уровня ущерба с помощью пробит-функции Рri.
Оценка вероятности повреждений промышленных зданий от взрыва облака ТВС
36. Вероятность повреждений стен промышленных зданий, при которых возможно восстановление зданий без их сноса, может оцениваться по соотношению:
|
Рri = 5 - 0,26lnV1. |
(32) |
Фактор V1 рассчитывается с учетом перепада давления в волне и импульса статического давления по соотношению:
|
V1 = (17500/ΔР)8,4 + (290/I)9,3. |
(33) |
37. Вероятность разрушений промышленных зданий, при которых здания подлежат сносу, оценивается по соотношению:
|
Рr2= 5 - 0,22lnV2. |
(34) |
В этом случае фактор V2 рассчитывается по формуле:
|
V2 = (40000/ΔР)7,4 + (460/I)11,3. |
(35) |
На рисунке 4 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности приведена P - I диаграмма, соответствующая различным значениям поражения зданий ударной волной при взрыве облака ТВС.
Оценка вероятности поражения людей при взрыве облака ТВС
38. В пунктах 39 - 41 приводятся соотношения, которые могут быть использованы для расчета уровня вероятности поражения воздушной волной живых организмов (в том числе и человека).
39. Вероятность длительной потери людьми ориентации в пространстве и (или) координации движений (состояние нокдауна), попавших в зону действия ударной волны при взрыве облака ТВС, может быть оценена по величине пробит-функции:
|
Рr3 = 5 - 5,74lnV3. |
(36) |
Фактор опасности V3 рассчитывается по соотношению:
Безразмерное давление и безразмерный импульс задаются выражениями:
где m - масса тела живого организма, кг.
На рисунке 4 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности приведена P - I диаграмма, соответствующая различным значениям вероятности поражения людей, попавших в зону действия взрыва.
40. Вероятность разрыва барабанных перепонок у людей может оцениваться по пробит-функции:
|
Рr4 = -12,6 + 1,524lnΔP. |
(39) |
41. Вероятность отброса людей волной давления может оцениваться по величине пробит-функции:
|
Рr5 = 5 - 2,44lnV5. |
(40) |
Здесь фактор V5 рассчитывается из соотношения:
|
V5 = 7,38 × 103/ΔP + 1,3 × 109/(ΔPI). |
(41) |
Связь вероятности поражения с пробит-функцией Рri с вероятностью той или иной степени поражения определяется по таблице № 3 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности.
Оценка радиусов зон поражения
42. Для определения радиусов зон поражения может быть использован следующий метод, который состоит в численном решении уравнения:
|
k/(ΔP(r) - P*) = I(r) - I*, |
(42) |
причем константы k, P*, I* зависят от характера зоны поражения и определяются из таблицы № 4 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности, а функции P(r) и I(r) находятся по соотношениям (8) - (14) соответственно.
43. Для оценки последствий взрывов ТВС допускается применять формулу для определения радиусов зон поражения:
где коэффициент K уровня разрушения зданий определяется согласно таблице № 5 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности, а W - тротиловый эквивалент взрыва, определяемый из соотношения:
|
|
(44) |
где qг - теплота сгорания газа.
44. Для определения радиуса смертельного поражения человека в соотношение (43) следует подставлять величину K = 3,8.
Примеры расчетов последствий аварийных взрывов ТВС приведены в приложении № 4 к настоящему Руководству по безопасности.
Приложение № 1
к Руководству по безопасности "Методика
оценки последствий аварийных взрывов
топливно-воздушных смесей"
от 31 марта 2016 г. № 137
Список сокращений и обозначений
В настоящем Руководстве по безопасности используются следующие обозначения и сокращения:
ВКПР - верхний концентрационный предел распространения пламени;
НКПР - нижний концентрационный предел распространения пламени;
ТВС - топливно-воздушная смесь;
С0 - скорость звука в воздухе, м/с;
cг - концентрация горючего вещества в облаке ТВС, кг/м3.
cст - стехиометрическая концентрация вещества в смеси с воздухом, кг/м3;
E - эффективный энергозапас ТВС, Дж;
I* - коэффициент уравнения;
I - импульс волны давления, Па·с;
I+ - импульс фазы сжатия, Па·с;
I- - импульс фазы разрежения, Па·с;
Ir+ - импульс отраженной волны давления, Па·с;
Ir- - импульс отраженной волны разрежения, Па·с;
Ix - безразмерный импульс фазы сжатия;
K - коэффициент уравнения;
k - коэффициент уравнения;
Ki - декремент затухания;
Kr - декремент изменения давления в отраженной волне;
Mг - масса горючего вещества в облаке ТВС, участвующая в создании поражающих факторов взрыва, кг;
- безразмерное давление;
P* - коэффициент уравнения;
ΔP - избыточное давление, Па;
ΔP+ - амплитуда волны давления, Па;
ΔP- - амплитуда волны разрежения, Па;
ΔPr+ - амплитуда отраженной волны давления, Па;
ΔPr- - амплитуда отраженной волны разрежения, Па;
P0 - атмосферное давление, Па;
Px - безразмерное давление;
Pr1 - пробит-функция повреждений стен промышленных зданий;
Pr2 - пробит-функция разрушения промышленных зданий;
Pr3 - пробит-функция длительной потери людьми ориентации в пространстве и (или) координации движений (состояние нокдауна);
Pr4 - пробит-функция разрыва барабанных перепонок у людей;
Pr5 - пробит-функция отброса людей волной давления;
r - расстояние от центра облака ТВС, м;
Rx - безразмерное расстояние от центра облака ТВС;
Rкр - пороговое значение величины Rx;
Vг - скорость видимого фронта пламени, м/с;
W - тротиловый эквивалент взрыва ТВС, кг;
m - средняя масса человека, кг;
qг - удельная теплота сгорания газа, Дж/кг;
t - время процесса, с;
β - корректировочный параметр, характеризующий фугасные свойства ТВС;
λпар - параметрическое расстояние;
σ - степень расширения продуктов сгорания;
τ+ - длительность фазы сжатия, с;
τ- - длительность фазы разрежения, с;
τr+ - длительность отраженной волны давления, с;
τr- - длительность отраженной волны разрежения, с.
Приложение № 2
к Руководству по безопасности "Методика
оценки последствий аварийных взрывов
топливно-воздушных смесей"
от 31 марта 2016 г. № 137
Авария - разрушение сооружений и (или) технических устройств, применяемых на опасном производственном объекте, неконтролируемые взрыв и (или) выброс опасных веществ (статья 1 Федерального закона от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ "О промышленной безопасности опасных производственных объектов").
Взрыв - неконтролируемый быстропротекающий процесс выделения энергии, связанный с физическим, химическим или физико-химическим изменением состояния вещества, приводящий к резкому динамическому повышению давления или возникновению ударной волны, сопровождающийся образованием сжатых газов, способных привести к разрушительным последствиям.
Детонация - распространение взрыва ТВС, обусловленное прохождением ударной волны со сверхзвуковой скоростью, обеспечивающей быструю химическую реакцию.
Дефлаграция - процесс дозвукового горения ТВС, при котором образуется быстро перемещающаяся зона (фронт) химических превращений. Передача энергии от зоны реакции в направлении движения фронта пламени происходит за счет теплопередачи и диффузии.
Ударная волна - распространяющаяся со сверхзвуковой скоростью в газе, жидкости или твердом теле тонкая переходная область (фронт), в которой происходит резкое увеличение давления, плотности и скорости.
Приложение № 3
к Руководству по безопасности "Методика
оценки последствий аварийных взрывов
топливно-воздушных смесей"
от 31 марта 2016 г. № 137
Рис. 1. Алгоритм расчета последствий аварийных взрывов ТВС
Классификация горючих веществ по степени чувствительности
|
Класс 1 |
Класс 2 |
Класс 3 |
Класс 4 |
||||
|
Особо чувствительные вещества |
Чувствительные вещества |
Среднечувствительные вещества |
Слабочувствительные вещества |
||||
|
(Размер детонационной ячейки менее 2 см) |
(Размер детонационной ячейки от 2 до 10 см) |
(Размер детонационной ячейки от 10 до 40 см) |
(Размер детонационной ячейки больше 40 см) |
||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
β |
|
β |
|
β |
|
β |
|
Ацетилен |
1,1 |
Акрилонитрил |
0,67 |
Ацетальдегид |
0,56 |
Аммиак |
0,42 |
|
Винилацетилен |
1,03 |
Акролеин |
0,62 |
Ацетон |
0,65 |
Бензол |
0,88 |
|
Водород |
2,73 |
Бутан |
1,04 |
Бензин |
1 |
Декан |
1 |
|
Гидразин |
0,44 |
Бутилен |
1 |
Винилацетат |
0,51 |
Дизтопливо |
1 |
|
Изопропилнитрат |
0,41 |
Бутадиен |
1 |
Винилхлорид |
0,42 |
о-дихлорбензол |
0,42 |
|
Метилацетилен |
1,05 |
1,3-пентадиен |
1 |
Гексан |
1 |
Додекан |
1 |
|
Нитрометан |
0,25 |
Пропан |
1,05 |
Генераторный газ |
0,38 |
Керосин |
1 |
|
Окись пропилена |
0,7 |
Пропилен |
1,04 |
Изооктан |
1 |
Метан |
1,14 |
|
Окись этилена |
0,62 |
Сероуглерод |
0,32 |
Метиламин |
0,7 |
Метилбензол |
1 |
|
Этилнитрат |
0,3 |
Этан |
1,08 |
Метилацетат |
0,53 |
Метилмеркаптан |
0,53 |
|
|
|
Этилен |
1,07 |
Метилбутилкетон |
0,79 |
Метилхлорид |
0,12 |
|
|
|
Широкая фракция легких углеводородов |
1 |
Метилпропилкетон |
0,76 |
Нафталин |
0,91 |
|
|
|
Диметиловый эфир |
0,66 |
Метилэтилкетон |
0,71 |
Окись углерода |
0,23 |
|
|
|
Дивиниловый эфир |
0,77 |
Октан |
1 |
Фенол |
0,92 |
|
|
|
Метилбутиловый эфир |
- |
Пиридин |
0,77 |
Хлорбензол |
0,52 |
|
|
|
Диэтиловый эфир |
0,77 |
Сероводород |
0,34 |
Этилбензол |
0,90 |
|
|
|
Диизопропиловый эфир |
0,82 |
Метиловый спирт |
0,52 |
Дихлорэтан |
0,25 |
|
|
|
|
|
Этиловый спирт |
0,62 |
Трихлорэтан |
0,14 |
|
|
|
|
|
Пропиловый спирт |
0,69 |
|
|
|
|
|
|
|
Амиловый спирт |
- |
|
|
|
|
|
|
|
Изобутиловый спирт |
0,79 |
|
|
|
|
|
|
|
Изопропиловый спирт |
0,69 |
|
|
|
|
|
|
|
Циклогексан |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Этил формиат |
0,46 |
|
|
|
|
|
|
|
Этилхлорид |
0,43 |
|
|
|
|
|
|
|
Сжиженный природный газ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Кумол |
0,84 |
|
|
|
|
|
|
|
Печной газ |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
|
Циклопропан |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Этиламин |
0,8 |
|
|
Экспертная таблица для определения режима взрывного превращения
|
Класс горючего вещества |
Вид окружающего пространства |
|||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
Ожидаемый диапазон скорости взрывного превращения |
||||
|
1 |
1 |
1 |
2 |
3 |
|
2 |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
3 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
4 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Рис. 2. Характерный профиль ударной волны при взрыве ТВС
Рис. 3. P-I диаграмма для оценки уровня разрушения промышленных здании:
1 - граница минимальных
разрушений;
2 - граница значительных повреждений;
3 - разрушение зданий (50 - 75 % стен разрушено)
Рис. 4. P-I диаграмма для экспресс-оценки поражения людей от взрыва ТВС
Связь вероятности поражения с пробит-функцией
|
р, % |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
0 |
|
2,67 |
2,95 |
3,12 |
3,25 |
3,38 |
3,45 |
3,52 |
3,59 |
3,66 |
|
10 |
3,72 |
3,77 |
3,82 |
3,86 |
3,92 |
3,96 |
4,01 |
4,05 |
4,08 |
4,12 |
|
20 |
4,16 |
4,19 |
4,23 |
4,26 |
4,29 |
4,33 |
4,36 |
4,39 |
4,42 |
4,45 |
|
30 |
4,48 |
4,50 |
4,53 |
4,56 |
4,59 |
4,61 |
4,64 |
4,67 |
4,69 |
4,72 |
|
40 |
4,75 |
4,77 |
4,80 |
4,82 |
4,85 |
4,87 |
4,90 |
4,92 |
4,95 |
4,97 |
|
50 |
5,00 |
5,03 |
5,05 |
5,08 |
5,10 |
5,13 |
5,15 |
5,18 |
5,20 |
5,23 |
|
60 |
5,25 |
5,28 |
5,31 |
5,33 |
5,36 |
5,39 |
5,41 |
5,44 |
5,47 |
5,50 |
|
70 |
5,52 |
5,55 |
5,58 |
5,61 |
5,64 |
5,67 |
5,71 |
5,74 |
5,77 |
5,81 |
|
80 |
5,84 |
5,88 |
5,92 |
5,95 |
5,99 |
6,04 |
6,08 |
6,13 |
6,18 |
6,23 |
|
90 |
6,28 |
6,34 |
6,41 |
6,48 |
6,55 |
6,64 |
6,75 |
6,88 |
7,05 |
7,33 |
|
99 |
7,33 |
7,37 |
7,41 |
7,46 |
7,51 |
7,58 |
7,65 |
7,75 |
7,88 |
8,09 |
Константы для определения радиусов зон поражения при взрывах ТВС
|
Характеристика действия ударной волны |
I*, Па·с |
P*, Па |
k, Па2·с |
|
Разрушение зданий |
|||
|
Полное разрушение зданий |
770 |
70100 |
886100 |
|
Граница области сильных разрушений: 50 - 75 % стен разрушено или находится на грани разрушения |
520 |
34500 |
541000 |
|
Граница области значительных повреждений: повреждение некоторых конструктивных элементов, несущих нагрузку |
300 |
14600 |
119200 |
|
Граница области минимальных повреждений: разрывы некоторых соединений, расчленение конструкций |
100 |
3600 |
8950 |
|
Полное разрушение остекления |
0 |
7000 |
0 |
|
50-процентное разрушение остекления |
0 |
2500 |
0 |
|
10-процентное и более разрушение остекления |
0 |
2000 |
0 |
|
Поражение органов дыхания незащищенных людей |
|||
|
50-процентное выживание |
440 |
243000 |
1,44·108 |
|
Порог выживания (при меньших значениях смертельные поражения людей маловероятны) |
100 |
65900 |
1,62·107 |
Уровни разрушения зданий
|
Категория повреждения |
Характеристика повреждения здания |
Избыточное давление ΔР, кПа |
Коэффициент K |
|
А |
Полное разрушение здания |
> 100 |
3,8 |
|
В |
Тяжелые повреждения, здание подлежит сносу |
70 |
5,6 |
|
С |
Средние повреждения, возможно восстановление здания |
28 |
9,6 |
|
D |
Разрушение оконных проемов, легкосбрасываемых конструкций |
14 |
28,0 |
|
Е |
Частичное разрушение остекления |
< 2,0 |
56 |
Приложение № 4
к Руководству по безопасности "Методика
оценки последствий аварийных взрывов
топливно-воздушных смесей"
от 31 марта 2016 г. № 137
Примеры расчетов последствий аварийных взрывов топливно-воздушных смесей
Пример 1
В результате аварии на автодороге, проходящей по открытой местности, в безветренную погоду произошел разрыв автоцистерны, содержащей 8 т сжиженного пропана. Для оценки максимально возможных последствий принято, что в результате выброса газа в пределах воспламенения оказалось практически все топливо, перевозившееся в цистерне. Средняя концентрация пропана в образовавшемся облаке составила около 140 г/м3. Расчетный объем облака составил 57 тыс. м3. Воспламенение облака привело к возникновению взрывного режима его превращения. Требуется определить параметры воздушной ударной волны (избыточное давление и импульс фазы сжатия) на расстоянии 100 м от места аварии.
Решение
Сформируем исходные данные для дальнейших расчетов:
тип топлива - пропан;
агрегатное состояние смеси - газовое;
температура окружающей среды Т = 288 К;
концентрация горючего в смеси сг = 0,14 кг/м3;
стехиометрическая концентрация пропана с воздухом сст = 0,077 кг/м3;
масса горючего вещества в облаке, участвующая в создании поражающих факторов взрыва Мг = 8000 кг;
удельная теплота сгорания топлива qг = 4,64·107 Дж/кг;
окружающее пространство - открытое (вид 4).
Определяем эффективный энергозапас ТВС Е. Так как сг > сст, следовательно:
E = 2Мгqгсст/сг = 2 × 8000 × 4,64 × 107 × 0,077/0,14 = 4,1 × 1011 Дж.
Исходя из классификации веществ в таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности определяем, что пропан относится к классу 2 опасности (чувствительные вещества). Геометрические характеристики окружающего пространства согласно условию задачи и пункта 14 настоящего Руководства по безопасности относятся к виду 4 (открытое пространство). По экспертной таблице режима взрывного превращения № 2 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности определяем ожидаемый режим взрывного превращения облака ТВС - дефлаграция с диапазоном видимой скорости фронта пламени от 150 до 200 м/с. Для проверки режима рассчитываем скорость фронта пламени по соотношению (3):
Vг = k1Мг1/6 = 43 × 80001/6 = 192 м/с.
Полученная величина меньше максимальной скорости диапазона данного взрывного превращения.
Для заданного расстояния r = 100 м рассчитываем безразмерное расстояние Rx:
Rx = r/(E/Р0)1/3 = 100/(4,1 × 1011/101324)1/3 = 0,63.
Рассчитываем параметры взрыва при скорости горения 200 м/с. Для вычисленного безразмерного расстояния по соотношениям (10) и (11) определяем величины Px1 и Ix1:
Рх1 = (Vг2/C02)((σ - 1)/σ)(0,83/Rx - 0,14/Rx2) = 2002/3402 × 6/7(0,83/0,63 - 0,14/0,632) = 0,29
Ix1 = (Vг/C0)((σ - 1)/σ)(1 - 0,4(Vг/C0)((σ - 1)/σ))
(0,06/Rx + 0,01/Rx2
- 0,0025/Rx3) =
(200/340)((7 - 1)/7)(1 - 0,4(200/340)((7 - 1)/7))
(0,06/0,63 + 0,01/0,632 - 0,0025/0,633) = 0,0427.
Так как ТВС - газовая, величины Px1, Ix1 рассчитываем по соотношениям (6) и (7):
Px2 = exp(-1,124 - 1,66ln(Rx) + 0,26(ln(Rx))2) = 0,74 ± 10 %;
Ix2 = exp(-3,4217 - 0,898ln(Rx) + 0,0096(ln(Rx))2) = 0,049 ± 15 %.
Согласно соотношению (12) определяем окончательные значения Px и Ix:
Px = min(Px1, Px2) = min(0,29, 0,74) = 0,29;
Ix = min(Ix1, Ix2) = min(0,0427, 0,049) = 0,0427.
Из найденных безразмерных величин Px и Ix вычисляем согласно соотношениям (13) и (14) искомые величины избыточного давления и импульса фазы сжатия в воздушной ударной волне на расстоянии 100 м от места аварии при скорости горения 200 м/с:
ΔP = 2,9 × 104 Па;
I = Ix(P0)2/3E1/3/С0 = 2,1 × 103 Па·с.
Используя полученные значения ΔP и I, находим:
Pr1 = 6,11, Pr2 = 4,48, Pr3 = -3,11, Pr4 = 3,06, Pr5 = -2,48
(при расчете Pr3 предполагается, что масса человека 80 кг).
Согласно связи вероятности поражения с пробит-функцией в таблице № 3 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности находим, что вероятность повреждений производственных зданий равна 87 %, вероятность разрушений производственных зданий составляет 30 %, а также вероятность разрыва барабанных перепонок у людей равна 2,5 %. Вероятности остальных критериев поражения близки к нулю.
На рисунке 1 приложения № 4 к настоящему Руководству по безопасности приведены зоны распространения ударной волны при взрыве ТВС.
Рис. 1. Зоны распространения ударной волны при взрыве ТВС
Пример 2
В результате внезапного раскрытия обратного клапана в пространство, загроможденное подводящими трубопроводами, выброшен газообразный этилен, во взрывоопасных пределах оказалось 100 кг этилена. Рядом с загазованным объектом на расстоянии 150 м находится помещение цеха. Концентрация этилена в облаке равна 80 г/м3. Требуется определить степень поражения здания цеха и находящегося в нем персонала при взрыве облака ТВС.
Решение
Сформируем исходные данные для дальнейших расчетов:
горючий газ - этилен;
агрегатное состояние смеси - газовое;
концентрация горючего в смеси сг = 0,08 кг/м3;
стехиометрическая концентрация этилена с воздухом сст = 0,09 кг/м3;
масса топлива, содержащегося в облаке, Мг = 100 кг;
удельная теплота сгорания горючего газа qг = 4,6 × 107 Дж/кг;
окружающее пространство - загроможденное.
Находим эффективный энергозапас горючей смеси Е. Так как сг < сст следовательно,
E = Мг × qг × 2 = 100 × 4,6 × 107 × 2 = 9,2 × 109 Дж.
Исходя из классификации веществ в таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности определяем, что этилен относится к 2 классу опасности (чувствительные вещества). Геометрические характеристики окружающего пространства согласно условию задачи и пункта 14 настоящего руководства относятся к виду 1 (загроможденное пространство). По таблице № 1 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности определяем диапазон ожидаемого режима взрывного превращения облака ТВС - первый, что соответствует детонации.
Для заданного расстояния 150 м определяем безразмерное параметрическое расстояние λпар:
λпар = r/E1/3 = 100 × 150/(9,2 × 109)1/3 = 7,16.
По соотношениям для падающей волны (15) - (20) находим:
амплитуда фазы давления:
ΔР+/Р0 = 0,064 или ΔР+ = 6,5 × 103 Па при Р0 = 101325 Па;
амплитуда фазы разрежения:
ΔР-/Р0 = 0,02 или ΔР- = 2 × 103 Па при Р0 = 101325 Па;
длительность фазы сжатия:
τ+ = 0,0509 с;
длительность фазы разрежения:
τ- = 0,127 с;
импульсы фаз сжатия и разрежения:
I+ ≈ I- = 126,4 Па·с.
Форма падающей волны с описанием фаз сжатия и разрежения в наиболее опасном случае детонации газовой смеси может быть описана соотношением:
ΔР(t) = 6,5 × 103(sin(π(t - 0,0509)/0,1273)/sin(-π50,9/0,1273))exp(-0,6t/0,0509).
С учетом использования полученных значений ΔР+ и I+ по формулам раздела V настоящего Руководства по безопасности имеем:
Pr1 = 2,69, Pr2 = 1,69, Pr3 = -11,67, Pr4 = 0,76, Pr5 = -13,21
(при расчете 3 предполагается, что масса человека 80 кг).
Согласно таблице № 2 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности вероятность разрушений производственных зданий равна 1 %. Вероятности остальных критериев поражения близки к нулю.
По соотношениям для отраженной волны (23) - (28) находим:
амплитуда отраженной волны давления:
ΔРr+/Р0 = 0,14 или ΔРr+ = 1,4 × 104 Па при Р0 = 101325 Па;
амплитуда отраженной волны разрежения:
ΔРr-/Р0 = 0,174 или ΔРr- = 1,74 × 104 Па при Р0 = 101325 Па;
длительность отраженной волны давления:
τr+ = 0,0534 с;
длительность отраженной волны разрежения:
τr- = 0,1906 с;
импульсы отраженных волн давления и разрежения:
Ir+ = 304,4 Па·с;
Ir- = 281,4 Па·с.
Форма отраженной волны при взаимодействии со стенкой
ΔРr(t) = 1,4 × 104(sin(π(t - 0,0534)/0,1906)/sin(-π0,0534/0,1906))exp(-0,895t/0,0534).
С учетом использования полученных значений ΔР+ и I+ по формулам раздела V настоящего Руководства по безопасности имеем:
Pr1 = 4,49, Pr2 = 3,28, Pr3 = -7,95, Pr4 = 1,95, Pr5 = -8,96.
Согласно таблице № 2 приложения № 3 к настоящему Руководству по безопасности вероятность повреждений производственных зданий равна 30 % и вероятность разрушений производственных зданий равна 4 %. Вероятности остальных критериев поражения близки к нулю.
На рисунке 2 приложения № 4 к настоящему Руководству по безопасности приведены зоны распространения ударной волны при взрыве ТВС.
Рис. 2. Зоны распространения ударной волны при взрыве ТВС
Пример 3
В резервуаре емкостью 2000 м3 находится пропан в виде газа при температуре окружающей среды +24,5 °С и давлении в 2 атмосферы. Резервуар расположен на товарно-сырьевой базе в равнинной местности (шероховатость поверхности - 0,0075 м). Происходит разгерметизация емкости, диаметр отверстия - 100 мм.
Метеоусловия: скорость ветра 3,2 м/с, класс устойчивости атмосферы - E. Требуется определить зоны поражения ударной волной при взрыве облака ТВС в условиях слабо загроможденного пространства.
Решение
Сформируем исходные данные для дальнейших расчетов:
горючий газ - пропан;
агрегатное состояние смеси - газовое;
удельная теплота сгорания горючего газа qг = 4,64 × 107 Дж/кг;
окружающее пространство - слабо загроможденное;
стехиометрическая концентрация пропана с воздухом сст = 0,077 кг/м3.
Поскольку выброс продолжается длительное время, то в атмосфере может сформироваться протяженное облако ТВС. Согласно расчетам, приведенным в Руководстве по безопасности "Методика моделирования распространения аварийных выбросов опасных веществ", утвержденном приказом Ростехнадзора от 20 апреля 2015 г. № 158, масса пропана Mг во взрывоопасных пределах (НКПР - ВКПР) составляет 99 кг. Концентрация пропана в облаке принимается равной стехиометрической концентрации сст, что соответствует получению консервативных результатов расчета параметров взрыва облака ТВС.
Точка отсчета радиусов разрушения определена в центре масс облака ТВС в соответствии с Руководством по безопасности "Методы обоснования взрывоустойчивости зданий и сооружений при взрывах топливно-воздушных смесей на опасных производственных объектах", утвержденным приказом Ростехнадзора от 13 мая 2015 г. № 189.
Результаты расчета рассеяния выброса пропана и взрыва облака ТВС представлены на рисунках 3 и 4 приложения № 4 к настоящему Руководству по безопасности.
Рис. 3. Сечение зоны, ограниченной НКПР, 0,5 НКПР и ВКПР
плоскостью z = 0
(в направлении по ветру) при выбросе пропана; × - место воспламенения
облака
ТВС; Хсм - расстояние между источником выброса опасного
вещества (пропана)
и точкой отсчета радиусов разрушения
Рис. 4. Зоны распространения ударной волны при взрыве ТВС:
× - место выброса; × - место
воспламенения облака
|
№ п/п |
Наименование изолинии |
Радиус поражения r, м |
Цвет изолинии |
|
1. |
Взрыв ТВС: пропан Мг = 99 кг. |
197 |
|
|
Поражение избыточным давлением 5 кПа |
|||
|
2. |
Взрыв ТВС: пропан Мг = 99 кг. |
69 |
|
|
Поражение избыточным давлением 14 кПа |
|||
|
3. |
Взрыв ТВС: пропан Мг = 99 кг. |
29 |
|
|
Поражение избыточным давлением 28 кПа |
СОДЕРЖАНИЕ