МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА

Т-100-130-3 ТМЗ

СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ЦЕНТР НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ

МОСКВА 1971

Составлено лабораторией технико-экономических исследований ВТИ им. Ф.Э. Дзержинского и цехом топливоиспользования ОРГРЗС

Авторы инженеры В.Н. РУЗАНКОВ (ВТИ), Б.В. МИХАЙЛОВ (ОРГРЭС)

В работе приводятся нормативные характеристики турбоагрегата Т-100-130 ТМЗ при одно-, двух- и трехступенчатом подогреве сетевой воды и конденсационном режиме, построенные по методике ОРГРЭС по обобщенным данным четырех испытаний, проведенных ВТИ им. Ф.З. Дзержинского на ТЭЦ-20 Мосэнерго и ОРГРЭС - на ТЭЦ-16 Мосэнерго, Минской ТЭЦ-3 и Средне-Уральской ГРЭС.

Для обработки и обобщения результатов испытаний была использована ЭВМ «Урал-2».

Работа выполнена в соответствии с «Инструкцией и методическими указаниями по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях» (БТИ ОРГРЭС, 1966) и выпускается как обязательный материал для нормирования удельного расхода тепла на выработку электрической энергии на электростанциях и в энергосистемах, эксплуатирующих турбины.

УТВЕРЖДАЮ:

Главный инженер

Главного технического управления

по эксплуатации энергосистем

__________________ С. Молоканов

27 июля 1970 г.

I. УСЛОВИЯ СОСТАВЛЕНИЯ НОРМАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

1. Р_о = 130 ата, t_о = 565 °С, D_о = G_п.в.

2. Подогреватели высокого давления включены.

3. Давление в деаэраторе 6 ата.

4. Нагрев сетевой воды в подогревателе сетевой воды Dt = 47 °С.

5. При режиме с трехступенчатым подогревом сетевой воды конденсаторы охлаждаются обратной сетевой водой.

6. При конденсационном режиме и режимах с одно- и двухступенчатым подогревом сетевой воды конденсаторы охлаждаются циркуляционной водой с температурой t_охл = 20 °С и расходом W = 16000 м³/ч.

7. Давление пара в конденсаторе (Р₂) при охлаждении циркуляционной водой определяется по характеристике конденсатора, приведенной на диаграммах режимов (приложения I и II).

8. Диапазон регулирования давления в верхнем теплофикационном отборе 0,6 - 2,5 ата, а в нижнем - 0,5 - 2,0 ата.

9. Тепловая схема - расчетная, представлена на диаграммах режимов.

10. При расчете нормативных характеристик учтен нагрев воды в питательных и сетевых насосах.

II. РЕЖИМ РАБОТЫ С ТРЕХСТУПЕНЧАТЫМ ПОДОГРЕВОМ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Этот режим является чисто теплофикационным, так как вся выработка электроэнергии осуществляется по теплофикационному циклу, т.е. N_т = N_тф.

Потери тепла на выработку электроэнергии складываются из механических, электрических и прочих потерь (излучение и т.п.).

В приложении I дается типовая диаграмма режимов, совмещенная с двухступенчатым подогревом сетевой воды.

Расход тепла на производство электроэнергии определяется по аналитической зависимости Q_э = 1,8 + 0,87N_т, Гкал/ч.

Нормативный удельный расход тепла брутто находится как

q_т = ×10³ или

q_т = ( + 0,87)×10³ ккал/квт×ч.

Приведенные зависимости показаны на рис. 1.

Теплофикационная мощность для этого режима определяется по выражению

N_тф = N_т = m₃Q_от - 19,5 Мвт

или по графику на рис. 2. На рис. 3 представлена зависимость m_2,
3 от Р_тв.

При отклонении величины нагрева сетевой воды от 47 °С вводится поправка к теплофикационной мощности DNt₂, определяемая по графику рис. 4.

Рис. 1. Расход тепла на производство электроэнергии и нормативный удельный расход тепла брутто (трехступенчатый подогрев сетевой воды Q_э = 1,8 + 0,87N_т)

Б. При отклонении температуры циркуляционной воды от 20 °С вводится поправка DNt_охл, определяемая по рис. 10.

В качестве вспомогательных графиков на рис. 11 - 15 приведены зависимости нормативного удельного расхода тепла на производство электроэнергии брутто от электрических и тепловых нагрузок турбины при давлениях в верхнем теплофикационном отборе 0,8; 1,0; 1,2; 1,6 и 2,0 ата.

На рис. 11 - 12 при Р_отв = 0,8 и 1,0 ата штриховой линией дана граница зоны естественного повышения давления в верхнем теплофикационном отборе: характер зависимости q_т от N_т и Q_ст в этой зоне резко меняется в сторону увеличения удельных расходов тепла.

Нижние пограничные линии соответствуют режиму работы турбины по тепловому графику при закрытых диафрагмах ц.н.д.

Приведенные зависимости нормативного удельного расхода тепла брутто позволяют наглядно и оперативно оценить экономичность работы турбоагрегата.

Рис. 10. Поправка к конденсационной мощности на температуру охлаждающей воды (на графике дан расход охлаждающей воды в конденсатор D_ц.н.д. для определения нормативного вакуума по характеристике конденсатора - приложения I и II)

Рис. 11. Нормативный удельный расход тепла брутто (двухступенчатый подогрев сетевой воды, Р_тв = 0,8 ата):

- зона естественного повышения давления в регулируемом отборе

Рис. 12. Нормативный удельный расход тепла брутто (двухступенчатый подогрев сетевой воды, Р_тв = 1,0 ата):

- зона естественного повышения давления в регулируемом отборе

Рис. 13. Нормативный удельный расход тепла брутто (двухступенчатый подогрев сетевой воды, Р_тв = 1,2 ата)

Рис. 14. Нормативный удельный расход тепла брутто, (двухступенчатый подогрев сетевой воды, Р_тв = 1,6 ата)

Рис. 15. Нормативный удельный расход тепла брутто (двухступенчатый подогрев сетевой воды, Р_тв = 2,0 ата)

IV. РЕЖИМ РАБОТЫ С ОДНОСТУПЕНЧАТЫМ ПОДОГРЕВОМ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Этот режим должен применяться на электростанциях как исключение при необходимости работы с давлением в теплофикационном отборе ниже 0,6 ата и при невозможности работы с подогревателями сетевой воды второй ступени по не зависящим от эксплуатации причинам.

Для этого режима в приложении II приводится типовая диаграмма режимов с инструкцией для пользования и необходимыми вспомогательными графиками.

Принятый метод построения нормативных характеристик аналогичен двухступенчатому подогреву сетевой воды.

При работе турбины по тепловому графику полная теплофикационная мощность определяется по выражению

N_тф = m₁Q_от - 12 Мвт

и по рис. 16, 17. При этом минимальная конденсационная мощность, вырабатываемая на вентиляционном потоке пара, находится по рис. 18. При работе турбины по электрическому графику теплофикационная мощность будет выше, чем по тепловому графику, на величину, учитываемую коэффициентом к_э1, определяемому по рис. 19.

Рис. 16. Теплофикационная мощность турбины при закрытых регулирующих диафрагмах ц.н.д.

Рис. 17. Относительный прирост теплофикационной выработки

Рис. 18. Минимальная конденсационная мощность турбины при закрытых регулирующих диафрагмах ц.н.д. (одноступенчатый подогрев сетевой воды)

Расход тепла на производство электроэнергии равен

Q_э = Q_хх + DqN_т Гкал/ч,

где Q_хх = f(Р_тн) находится по рис. 20, а Dq = f(dN_тф и Р_тн) - по рис. 21.

Нормативный удельный расход тепла брутто определяется как

q_т = ×10³

или

q_т = ( + Dq)×10³ ккал/квт×ч.

При отклонении температуры циркуляционной воды от 20 °С в расчет вносится поправка аналогично режиму с двухступенчатым подогревом сетевой воды, которая определяется по рис. 10.

В качестве вспомогательных графиков на рис. 22 - 24 приведены зависимости нормативного удельного расхода тепла на производство электроэнергии от электрических и тепловых нагрузок турбины при давлениях в нижнем теплофикационном отборе 0,5; 0,8 и 1,0 ата.

Рис. 27. Давление в верхнем теплофикационном отборе (двух- и трехступенчатый подогрев сетевой воды)

Рис. 28. Давление в нижнем теплофикационном отборе (одноступенчатый подогрев сетевой воды)

VII. ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМАТИВНОГО УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛА БРУТТО НА ПРОИЗВОДСТВО ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ ТУРБИНЫ

Наименование	Условное обозначение	Размерность	Способ определения	Полученная величина
1. Трехступенчатый подогрев сетевой воды Задано: G_с.в = 3250т/ч; t₂ = 47 °С; t_т = 87 °С; Dt = 40° С


Определяемые величины
1. Тепловая нагрузка турбины	Q_от	Гкал/ч	G_с.в (t_т - t₂)×10^-3	130
2. Давление в верхнем теплофикационном отборе	Р_тв	ата	По рис. 27	0,8
3. Развиваемая полная теплофикационная мощность при принятых условиях построения нормативных характеристик (Dt = 47 °С)	N_тф	Мвт	m₃Q_от - 19,5 или по рис. 2	78,9
	m₃	-	По рис. 3	0,757
4. Электрическая мощность турбины (Dt = 47 °С)	N_т	Мвт	N_т = N_тф	78,9
5. Расход тепла на производство электроэнергии (Dt = 47 °С)	Q_э	Гкал/ч	1,8 + 0,87N_т или по рис. 1	70,4
6. Поправка к теплофикационной мощности турбины на отклонение нагрева сетевой воды в п.с.в. от 47 °С	DNt₂	Мвт	По рис. 4	-0,6
	D_о	т/ч	По рис. 26	328
	Q_о	Гкал/ч	Q_э + Q_от	200,4
7. Электрическая мощность турбины при заданных условиях (Dt = 40 °С)	N¢_т	Мвт	N¢_т ± DNt₂	79,5
8. Расход тепла на производство электроэнергии при заданных условиях (Dt = 40 °С)	Q_э1	Гкал/ч	1,8 + 0,87N¢_т	71,0
9. Нормативный удельный расход тепла брутто	q_т	ккал/квт×ч	×10³	893
II. Двухступенчатый подогрев сетевой воды А. Задано: регулирующие диафрагмы ц.н.д. закрыты - турбина работает по тепловому графику G_с.в = 200 т/ч, t₂ = 51 °С; t_т = 111 °С, Dt = 60 °С; t_охл = 20 °С
Определяемые величины
1. Тепловая нагрузка турбины	Q_от	Гкал/ч	G_с.в (t_т - t₂)×10^-3	120
2. Давление в верхнем теплофикационном отборе	Р_тв	ата	По рис. 27	1,6
3. Развиваемая полная теплофикационная мощность при принятых условиях построения нормативных характеристик (Dt = 47 °С)	N_тф	Мвт	m₂Q_от - 14 или по рис. 2	63,8
	m₃	-	По рис. 3	0,648
4. Электрическая мощность турбины (Dt = 47 °С)	N_т	Мвт	N_тф +	69,5
4. Электрическая мощность турбины (Dt = 47 °С)		Мвт	По рис. 5	5,7
5. Доля выработки электроэнергии по теплофикационному циклу	d N_тф	-	N_тф/N_т	0,918
6. Расход тепла на производство электроэнергии (Dt = 47 °С)	Q_э	Гкал/ч	Q_хх + DqN_т ± DQ_э	79,3
	Q_хх	Гкал/ч	По рис. 6	15,4
	Dq	Гкал/Мвт×ч	По рис. 7	0,963
	DQ_э	Гкал/ч	По рис. 8	-3,0
7. Поправка к теплофикационной мощности турбины на отклонение нагрева сетевой воды в п.с.в. от 47 °С	DNt₂	Мвт	По рис. 4	+0,88
	D_о	т/ч	По рис. 26	325
	Q_о	Гкал/ч	Q_э + Q_от	199,3
8. Развиваемая полная теплофикационная мощность при заданных условиях (Dt = 60 °С)	N¢_тф	Мвт	N_тф ± DNt₂	64,68
9. Электрическая мощность турбины при заданных условиях (Dt = 60 °С)	N¢_т	Мвт	N_т ± DNt₂	70,38
10. Расход тепла на производство электроэнергии при заданных условиях (Dt = 60 °С)	Q_э1	Гкал/ч	Q_хх + Dq N¢_т ± DQ_э	80,18
11. Нормативный удельный расход тепла брутто	q_т	ккал/квт×ч	×10³	1139
Б. Задано: турбина работает по электрическому графику, N_т = 100 Мвт, t_охл = 150 °С, остальные условия приведены в п. А.
Определяемые величины
1. Тепловая нагрузка турбины	Q_от	Гкал/ч	G_с.в (t_т - t₂)×10^-3	120
2. Давление в верхнем теплофикационном отборе	Р_тв	ата	По рис. 27	1,6
3. Развиваемая полная теплофикационная мощность при работе турбины по тепловому графику при принятых условиях построения нормативных характеристик (Dt = 47 °С)	N_тф	Мвт	m₂Q_от - 14 или по рис. 2	63,8
	m₂	-	По рис. 3	0,648
4. Развиваемая полная теплофикационная мощность при работе турбины по электрическому графику (Dt = 47 °С)		Мвт	N_тфк_э	67,5
	к_э	-	По рис. 9 f()	1,058
	N_т/N_тф	-	-	1,567
5. Доля выработки электроэнергии по теплофикационному циклу (Dt = 47 °С)	d N_тф	-	/N_т	0,675
6. Расход тепла на производство электроэнергии (Dt = 47 °С)	Q_э	Гкал/ч	Q_хх + DqN_т ± DQ_э	138,2
	Q_хх	Гкал/ч	По рис. 6	17,7
	Dq	Гкал/Мвт×ч	По рис. 7	1,235
	DQ_э	Гкал/ч	По рис. 8	-3,0
7. Поправка к теплофикационной мощности турбины на отклонение нагрева сетевой воды в п.с.в. от 47 °С	DNt₂	Мвт	По рис. 4	+1,25
	D_о	т/ч	По рис. 26, f(Q_о)	433
	Q_о	Гкал/ч	Q_э + Q_от	258,2
8. Развиваемая полная теплофикационная мощность при заданных условиях (Dt = 60 °С)		Мвт	± DNt₂	68,75
9. Доля выработки электроэнергии по теплофикационному циклу при заданных условиях (АГ = 60°С)	d N¢_тф	-	/N_т	0,6875
10. Относительный прирост расхода тепла на конденсационную выработку	Dq_кн	Гкал/Мвт×ч	Dq_кн = (из уравнения гл. III, п. 1)	1,997
	Dq	Гкал/Мвт×ч	По рис. 7	1,222
11. Поправка к расходу тепла на производство электроэнергии: а) на отклонение нагрева сетевой воды в п.с.в. от 47 °С (Dt = 60 °С) б) на отклонение температуры циркуляционной воды от 20 °С (t_охл = 15 °С)	D	Гкал/ч	(Dq_кн - 0,87)DNt₂	-1,41
	D	Гкал/ч	Dq_кн D	-1,20
	D	Мвт	По рис. 10	+0,6
12. Расход тепла на производство электроэнергии с учетом поправок .на фактические условия работы турбины (Dt = 60 °С; t_охл = 15 °С)	Q_э1	Гкал/ч	Q_э ± D ± D	135,59
13. Нормативный удельный расход тепла брутто	q_т	ккал/квт×ч	Q_э1/N_т×10³	1356
III. Одноступенчатый подогрев сетевой воды
Расчет нормативного удельного расхода тепла брутто ведется аналогично расчету при двухступенчатом подогреве сетевой воды по графикам рис. 16 - 24
IV. Конденсационный режим
Задано: N_т = 90 Мвт, t_охл = 25 °С.
Определяемые величины
1. Расход тепла на производство электроэнергии (t_охл = 20 °С)	Q_э	Гкал/ч	15,7 + 1,968 N_т или по рис. 25	192,82
2. Поправка к расходу тепла на производство электроэнергии на отклонение температуры циркуляционной воды от 20 °С	D	Гкал/ч	1,968 D	+2,16
	D	Мвт	По рис. 10	-1,1
	D_о	т/ч	По рис. 26	314
3. Расход тепла на производство электроэнергии (t_охл = 25 °С)	Q_э1	Гкал/ч	Q_э ± D	194,98
4. Нормативный удельный расход тепла брутто	q_т	ккал/квт×ч	Q_э1/N_т×10³	2166

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Р_о и t_о - давление и температура свежего пара перед стопорным клапаном турбины, ата и °С;

D_о и Q_о - расход свежего пара и тепла на турбину, т/ч и Гкал/ч;

G_п.в - расход питательной воды, проходящей через подогреватели высокого давления, т/ч;

Р_тн и Р_тв - давление в нижнем и верхнем теплофикационных отборах, ата;

W_цв и t_охл - расход и температура циркуляционной воды, м³/ч и °С;

Р₂ - давление отработавшего пара в конденсаторах турбины, ата;

t_п.в и i_п.в - температура и энтальпия питательной воды после подогревателей высокого давления, °С и ккал/кг;

Q_от - тепловая нагрузка турбины (отпуск тепла из теплофикационных отборов), Гкал/ч;

G_с.в - расход сетевой воды через подогреватели сетевой воды (п.с.в.), т/ч;

t₂ - температура сетевой воды, поступающей из обратной магистрали,°С;

t_т - температура сетевой воды после подогревателей сетевой воды турбины, °С;

Dt - нагрев сетевой воды, °С;

N_т - электрическая мощность турбины на клеммах генератора, Мвт;

N_тф - теплофикационная мощность турбины при работе по тепловому графику (закрытых регулирующих диафрагмах ц.н.д.), Мвт;

- теплофикационная мощность турбины при работе по электрическому графику (частично или полностью открытых регулирующих диафрагмах ц.н.д.), Мвт;

N_кн - конденсационная мощность турбины, Мвт;

- минимальная конденсационная мощность турбины при работе по тепловому графику (при закрытых регулирующих диафрагмах ц.н.д.), Мвт;

Q_э - расход тепла на производство электроэнергии, Гкал/ч;

m₁, m₂ и m₃ - относительный прирост теплофикационной выработки соответственно для режимов работы с одноступенчатым, двух- и трехступенчатым подогревом сетевой воды, Мвт×ч/Гкал;

к_э1 и к_э2 - коэффициент прироста теплофикационной мощности при работе турбины по электрическому графику соответственно для режимов работы с одноступенчатым и двухступенчатым подогревом сетевой воды;

dN_тф - доля теплофикационной выработки электроэнергии;

Q_хх - условный расход тепла холостого хода на производство электроэнергии, Гкал/ч;

- условный расход тепла холостого хода на конденсационную выработку электроэнергии, Гкал/ч;

Dq - относительный прирост расхода тепла на производство электроэнергии, Гкал/Мвт×ч;

Dq_кн - относительный прирост расхода тепла на конденсационную выработку электроэнергии, Гкал/Мвт×ч;

Dq_тф = 0,87 - величина относительного прироста расхода тепла на теплофикационную выработку электроэнергии, Гкал/Мвт×ч;

DNt₂ - поправка к теплофикационной мощности на отклонение нагрева сетевой воды в подогревателе сетевой воды от принятого при построении нормативных характеристик (от Dt = 47 °С), Мвт;

DNt_охл - поправка к конденсационной мощности на отклонение температуры охлаждающей воды от принятой при построении нормативных характеристик (от t_охл = 20 °С), Мвт;

q_т - нормативный удельный расход тепла брутто на производство электроэнергии, ккал/квт×ч.

Приложение I

ТИПОВАЯ ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ТУРБОАГРЕГАТА Т-100-130 ТМЗ (ДВУХ- И ТРЕХСТУПЕНЧАТЫЙ ПОДОГРЕВ СЕТЕВОЙ ВОДЫ)*

Принципиальная тепловая схема турбины Т-100-130:

КН - конденсатный насос; СХ - сальниковый охладитель; ЭЖ - подогреватель эжекторов; СП - сальниковый подогреватель; ПСВ₁, ПСВ₂ - подогреватели сетевой воды № 1 и 2; Сл. Н - сливной насос; СН - сетевой насос; П₁, П₂, П₃, П₄ - подогреватели низкого давления № 1, 2, 3 и 4; Д - деаэратор; ПН - питательный насос; П₅, П₆, П₇ - подогреватели высокого давления № 5, 6 и 7

* См. вклейку.

I. Номинальные условия, для которых построена диаграмма режимов

1. Параметры свежего пара Р_о = 130 ата, t_о = 565 °С.

3. Тепловая схема - расчетная, количество питательной воды равно расходу пара на турбину.

3. При двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды конденсаторы охлаждаются циркуляционной водой.

4. Сетевая вода подогревается при двухступенчатой схеме последовательно в подогревателях сетевой воды № 1 и 2, а при трехступенчатой схеме - в подогревателях сетевой воды № 1 и 2 и в теплофикационных пучках конденсаторов.

5. Температуры обратной сетевой воды и за подогревателем сетевой воды № 2 соответствуют графику I.

6. Температура охлаждающей воды t_охл = 20 °С; количество охлаждающей воды W_ц.в = 16000 м³/ч.

II. Пользование диаграммой режимов

А. Работа турбины с закрытыми регулирующими диафрагмами ц.н.д.

Пример 1. Задано: тепловая нагрузка турбины Q_от = 160 Гкал/ч, температура обратной сетевой воды t₂ = 40 °С; расход сетевой воды G_с.в = 3600 т/ч. Параметры свежего пара номинальные. Сетевая вода подогревается по трехступенчатой схеме. Определить электрическую мощность турбины N_т Мвт. Определяем нагрев воды в подогревателях сетевой воды Dt = 44,5 °С и температуру сетевой воды после подогревателя сетевой воды № 2.

t_т = t₂ + Dt = 84,5 °С.

При помощи вспомогательного графика I по Q_от = 160 Гкал/ч и t_т = 84,5 °С определяем давление пара в верхнем отборе Р_тв = 0,84 ата. Затем из точки А на оси тепловой нагрузки восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с линией трехступенчатого подогрева сетевой воды в точке Б при соответствующем давлении Р_тв = 0,84 ата и определяем расход свежего пара D_о = 412 т/ч. Из точки Б проводим горизонталь до пересечения с толстой сплошной линией в точке В (Р_тв = 0,84 ата), из которой опускаемся на ось мощности в точку Г и определяем фиктивную электрическую мощность турбины N_ф = 100,2 Мвт. Для определения действительной электрической мощности турбины находим поправку к мощности по графику IV на температуру обратной сетевой воды DNt₂ = -0,2 Мвт.

Действительная мощность турбины при заданных условиях составит:

N_т = N_ф + DNt₂ = 100,2 - 0,2 = 100 Мвт.

Аналогичное пользование диаграммой - при двухступенчатом подогреве сетевой воды и закрытых регулирующих диафрагмах. В этом случае в левом квадранте диаграммы необходимо пользоваться линиями, относящимися к двухступенчатому подогреву сетевой воды.

Б. Работа турбины при двухступенчатом подогреве сетевой воды с частично или полностью открытыми регулирующими диафрагмами ц.н.д. (работа турбины по электрическому графику).

Пример 2. Задано: тепловая нагрузка турбины Q_от = 100 Гкал/ч, расход свежего пара D_о = 400 т/ч, температура обратной сетевой воды t₂ = 40 °С, параметры свежего пара номинальные, давление пара в конденсаторе расчетное (график VII), расход сетевой воды G_с.в = 2130 т/ч. Определить электрическую мощность N_т Мвт.

По графику I определяем давление в верхнем отборе Р_тв = 0,74 ата. По шкале тепловой нагрузки левого квадранта из точки К (Q_от = 1 Гкал/ч) проводим вертикаль до пересечения с линией Р_тв = 0,74 ата в точке Л, затем из точки Л проводим горизонталь до пересечения с толстой сплошной линией при Р_тв = 0,74 ата правого квадранта диаграммы в точке М, из которой проводим штриховую линию, параллельную ближайшей тонкой сплошной линии диаграммы, до точки пересечения с горизонталью заданного расхода пара или с пунктирной линией полностью открытой диафрагмы (до ближайшего из этих пересечений). В примере точка Н - пересечение с пунктирной линией при давлении Р_тв = 0,74 ата. Далее проводим линию параллельно ближайшей штрих-пунктирной линии естественного повышения давления в верхнем отборе до пересечения в точке О с горизонталью заданного расхода свежего пара на турбину. По вертикали из точки О находим фиктивную мощность турбины в точке П N_ф = 105,4 Мвт.

Если параметры свежего пара отличаются от номинальных, а давление пара в конденсаторе - от расчетного, то по вспомогательным графикам II, III, V, VII к мощности; найденной по диаграмме, даются соответствующие поправки.