ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91

Расчет поступления теплоты солнечной радиации
в помещения

Москва 1993 г.

Рекомендовано к изданию решением Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект.

Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91. «Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения» разработано Промстройпроектом (канд. техн. наук Б.В. Баркалов) при участии СантехНИИпроекта (инж. В.В. Невский).

Расчет поступлений теплоты с учетом ее аккумуляции ограждениями помещения и оборудованием, представленный в данном Пособии, разработанный по методике д.т.н. В.Н. Богословского, более обоснован, чем применяющийся в практике проектирования расчет по СНиП II-33-75. При этом максимальный (расчетный) расход воздуха на ассимиляции теплоты солнечной радиации сокращается на 40 % от расхода без учета аккумуляции теплоты. В Пособии приведены также данные о поступлении теплоты от людей.

Пособие предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

Рецензент доктор технических наук В.П. Титов

Редактор инженер Н.Б. Агафонова

ПЕРЕЧЕНЬ ПОСОБИЙ
К СНиП 2.04.05-91
«Отопление, вентиляция и кондиционирование»

1.91. Расход и распределение приточного воздуха

2.91. Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения

3.91. Вентиляторные установки

4.91. Противодымная защита при пожаре

5.91. Размещение вентиляционного оборудования

6.91. Огнестойкие воздуховоды

7.91. Схемы прокладки воздуховодов в зданиях

8.91. Численность персонала по эксплуатации систем отопления, вентиляции и кондиционирования

9.91. Годовой расход энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования

10.91. проектирование антикоррозийной защиты

11.91. Расчетные параметры наружного воздуха для типовых проектов

12.91. Рекомендации по расчету инфильтрации наружного воздуха в одноэтажные производственные здания.

13.91. Противопожарные требования к системам отопления, вентиляции и кондиционирования.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Расчетные формулы.

1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.

2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или: каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:

                                                        (1)

где:

Q_i - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;

Q_i,м - тепловой поток, Вт, через i-e массивное ограждение;

a, b - число световых проемов и массивных ограждений.

Расчетным является максимальный тепловой поток Q_макс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.

3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее «солнечной радиации») через 1-й световой остекленный проем (далее «световой проем»), Вт, следует определять по формуле:

Q_oc = Q_ос,i · a_п + Q_Dt,                                                         (2)

где:

Q_oc - тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4 - 9;

a_п - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10 - 12;

Q_Dt - тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину Q_Dt допускается не учитывать.

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

                                              (3)

где:

q_п, q_р - поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв. м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой (q_п) и рассеянной (q_р) солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;

K₁ = K_п,г · K_п,в - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета плошали светового проема, незатененной горизонтальной K_пг и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис. 1а, определяемые по п. 6;

K₂ = K_г · K_в - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, не затененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;

K₃ - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, маркизы, жалюзи к др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.

K₄ - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;

A_ос - площадь светового проема (остекления), кв. м.

5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв. м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации q_п, q_р следует определять по формулам:

для остекления а - при 0° £ А_s,ос £ 90° или 270° £ А_s,ос £ 360°;

                                                  (4)

                                                 (5)

для остекления B - при 90° £ A_s,ос £ 270°;

                                                 (6)

                                                 (7)

где:

q_п,г, q_п,в, q_р,г, q_р,в - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв. м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление «а», принимаемые по табл. 1;

,  поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв. м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению «в» противоположна ориентации наклонного остекления «а», принимаемые по табл. 1;

a - угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина q_п окажется отрицательной, то следует считать q_п = 0, т.к. в этом случае остекление находится в тени.

6. Коэффициенты K_п,г и K_п,в, для формулы (3) определяются по формулам:

                                        (8)

                                           (9)

где:

Н, В - высота и ширина светового проема, м;

l₁, l₂ - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

h_s - высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 1б;

А_s,ос - солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п. 8;

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис. 1а).

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.

2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):

а) K_п,г £ 0 или K_п,в £ 0, то следует принять K₁ = 0, т.е. световой проем полностью затенен;

б) K_п,г > 1 или K_п,в > 1, то следует принять K₁ = 1 или K_п,в = 1, т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

7. Коэффициенты K_г, K_в принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей l₁ и l₂ по рис. 1а, определяемых по формулам:

b = arctg [l₁/(H + r)]                                                     (10)

g = arctg [l₂/(B + s)],                                                    (11)

где:

H, B, l₁, l₂, r, s - принимаются по п. 5 и рис. 1а.

8. Солнечный азимут светового проема, A_s,ос град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)

A_s,oc = |A_s - A_oc|                                                       (12)

где:

А_s - азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

A_ос - азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

A_s, A_ос - для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ -45°, В -90°, СВ -135°, С -180°, Ю ± 0°, ЮЗ 45°, З 90°, СЗ 135°.

9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки m₁ и m₂ (на гранях защитных ребер, (рис. 1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.

Отрезки прямых а₁ - в₁, а₁ - в₂, a₂ - в₃ определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых в₁ - m₁, в₂ - m₁ и в₃ - m₂ с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки с₁, с₂ ... с₃, с_n. Полученные отрезки прямых с₁ - в₁, с₂ - в₂ ... с₃ - в₃ и с_n - в_n заменяются соответственно равными им отрезками d₁f, d₂f, ... d_nf, которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.

Для каждого расчетного часа через точки d₁, d₂ ... d_n проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках g₁, g₂ ... g_n. Длины отрезков fd₁, fd₂ ... fd_n представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.

На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).

10. Показатель «а_n» - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл. 5. в зависимости от отношения ΣУ/D, в котором ΣУ - показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

                                      (13)

D - показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м):

D = 2,55(А₁ + А₂ + ... + А_n + А_об),                                         (14)

Y₁ ... Y_n - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв. м · град. С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один - два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А₁ - А_n - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м².

11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв. м · град. С):

для окон и остекления фонарей

Y_ос = 1/(R_oc - 1/a_вн),                                                     (15)

где:

R_ос - термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемо по прил. 6* СНиП II-3-79**;

a_вн - коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;

для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

                                                          (16)

где:

R_м - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;

S_м - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.

Для оборудования [1, 2]

Y_ос = 3,6 · 10^-5 · G c,                                                   (17)

где:

G_об - масса оборудования, кг;

с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град. С).

12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z_п и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения DZ_п, а затем по табл. 5, руководствуясь найденными значениями DZ_р по строке, соответствующей отношению ΣY/D находят значения показателя а_п для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + l, Z + 2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q_i (найденного по п.п. 4 - 9) на полученный показатель а_п определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещении, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).

13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

Q_Dt = (t_нар + 0,5θ₁ A_м,с - t_п) A_ос/R_oc,                                           (18)

где:

t_нар = средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 8 таблицы «Температура наружного воздуха» СНиП 2.01.01-82 [6];

А_м,с - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

θ₁ - коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6

t_п - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 [8];

A_ос, R_ос, - площадь, кв. м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв. м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6* СНиП II-3-79** или по табл. 2 Пособия.

14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q_м, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.

                (19)

где:

R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв. м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п. 2.6 - 2.9 СНиП II-3-79**;

t_нар, t_п - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;

ρ - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4];

J_ср - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв. м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;

b_к - коэффициент, равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

v - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП II-3-79** или по формуле [1]:

                                             (20)

где:

ΣR - термическое сопротивление ограждения Вт/(кв. м град. С);

ΣD - тепловая инерция ограждения;

 - для многослойных конструкций;                       (21)

 - для конструкций с воздушной прослойкой;          (22)

S₁, S₂ - коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв. м град. С), по СНиП II-2-79**.

θ₁, θ₂ - коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при e = e + 15; e₁ = e + Z;

e - запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п. 15;

Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл. 7 и 8;

А_м,с - по п. 13;

А_j - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п. 16;

А_м - площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв. м;

a_н, a_вн - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(м² · °С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП II-3-79**.

15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции e, в часах, определяется по формуле

e = 2,7ΣD - 0,4;                                                            (23)

где:

ΣD - тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.

16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А_j, Вт/кв. м, определяется по формуле:

A_j = J_макс - J_ср,                                                             (24)

где:

J_макс, J_ср - максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.

17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуры воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.

Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.

Тепловыделение от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ). имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.

Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв. м.

Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].

1. Максимальный тепловой поток солнечней радиации через окна площадью 85 кв. м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв. м, при коэффициенте теплопропускания K₄ = 0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах K₁ = 1; K₂ = 1 и K₃ = 1:

Q_ос,L = (479´1 + 108´1)´1´0,61´85 = 30436 Вт.

2. Для определения показателя а_п поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв. м град. С):

для окон по формуле (15) Y_ос = 1/(0,34 - 1/8,7) = 4,44;

для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;

по п. 3.5 СНиП II-3-79** Y_вн = S = 5,03;

для покрытия по слою пенобетона, при D > 1, по п. 3.5 СНиП II-3-79** Y_вн = S = 2,19;

для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)

Y_м = 0,0315´17,98² = 10,2;

для пола при D₁ = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**

Y_п = 2´S₁ = 2´16,43 = 32,9;

для оборудования по формуле (17)

Y_об = 3,6´10^-5´3000´481,5 = 52.

3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

ΣY = 4,44 · 85 + 5,03 · 22 + 2,19 · 216 + 10,2 · 260 + 32,9 · 216 + 52 = 10772 Вт/град. С.

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

D = 2,55(85 + 22 + 216 + 260 + 216 + 200) = 2547,5 Вт/град. С.

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

а_п = jΣY/D = j(10772/2547,5) = j4,2.

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна DZ = 10 ч и начало радиации в Z = 10 ч, по табл. 5 при а_п = 4,2 находим величины показателя а_п = 0,18 для Z = 10 ч; а_п = 0,19 для Z + 1 = 11 ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.

7. Умножим  на показатели а_п; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.

8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

Q_Dt = (18,1 + 0,5θ₁´18,5 - 22)85/0,34 = 2300θ - 975,

где θ₁ - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для этого часа, где θ₁ = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения θ₁, которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступления теплоты через окна.

9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. 6) по формуле (19) для

Q_м = 34,9 + 79θ₁ + 110,2θ₂; при θ₁ = θ₂; Q_м = 34,9 + 189,2θ₁ Вт,

где: J_ср = 202; А_i = 699 - 202 = 497 Вт/кв. м по табл. 8 для 56 град. СШ;

По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает V = 22,3 раза - принято в расчете.

10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D - 0,4 = 2,7´3,57 - 0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15 + 9,2 = ~ 24 часа при θ₁ = 1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 ч и графы 24.

Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины Q₁, записываем их в строку 6 табл. 11 по Q_м = 34,9 + 189,2Q. Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.

11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):

где: А_j = 691 + 126 - 327 = 490 Вт/кв. м по табл. 7 для 56 град. СШ.

По формуле (20)

 раза, принято по формуле (21) СНиП II-33** 43,9 раза.

Поступление, теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2 ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15 ч, т.е. максимум наступит в 15 + 10,2 = 25,2 или в 1 час ночи.

Этому соответствует θ₁ = 1. По аналогии с п. 10 данные для θ₁ берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 θ₁ в строку 9.

12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12 ч и с запаздыванием 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2 ч, т.е. в 22 ч поступит в помещение, чему соответствует θ₂ = 1. Данные для θ₂ берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6θ₂ в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.

13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43 % от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 + 1,29 - 0,14 + 0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.

Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон А_s = 95 - 45 = 50 град. Азимут солнца (A_s) для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

K_п,г = 1 - 2^-1 (0,6tg21/cos50 - 0,2) = 0,92;

K_п,в - 1 - 1,2^-1 (0,5tg50 - 0,15) = 0,628; и K₁ = 0,92 · 0,628 = 0,578;

Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):

b. = arctg (0,6/2,2) = 15,25°,

g. = arctg (0,5/1,35) = 20,3°

По табл. 4 находим K_г = 0,77; K_в = 0,85; K₂ = 0,77´0,85 = 0,65.

Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:

Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами K₁ и K₂ по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (479´0,578 + 108´0,65)´1´0,61´85 = 17995 Вт или 59 % от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения а_п, равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составит 0,39´177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65 % от теплового потока через незатененные окна.

Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м². Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:

0,46´2 + 0,74´0,04 = 0,95 м².

Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затемнены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.

1. Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.

2. Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5 ч и окончание 20 ч, т.е. продолжительность радиации 15 ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606 + 93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12 ч солнечного времени.

3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31 - 1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).

4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

4,44 · 85 + 5,1 · 20 + 5,03 · 22 + 2,19(216 - 20) + 10,2 · 260 + 32,9 · 216 + 52 = 10830.

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно, и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения

a_п = j(10830/2547,5) = j4,2

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12 ч, вместо 15 ч отсутствующих в табл. 5, находим для ΣY/D = 4,2, при скорректированном начале радиации 7 ч (вместо 5) для DZ = 17 - 7 = 10, т.е. для часа Z + 10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину а_п = 0,415.

Тогда расчетный тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом Q_Dt по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

Q_i · a_п + Q_Dt = 20(606 · 1 + 93 · 1)0,68 · 1 · 0,415 + 20(13,1 + 0,71 · 9,2 - 22)/0,31 = 3945 + 170 = 4115 Вт.

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17 ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115 = 13021 Вт

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией K₁ и облученности рассеянной радиации K₂ светового проема в наружной стене здания (44 град. СШ) восточной ориентации (А_ос = -90 гр.) для 8 ч. 30 мин. Высота окна Н = 2,5 м, ширина Б = 2 м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1_г = 0,5 м; 1_в = 0,5 м; г = 0,2 м; s = 0,3 м, см. рис. 1.

Решение. Коэффициент K₁ при азимуте окна А_ос = -90 град.:

по табл. 3: А_s = -78 град.; h_s = 40 град.

по пункту 8: A_s,ос = -78 град. - (-90 град.) = 12 град.

По формулам (8) к (9):

В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять K_п,в = 1.

По п. 4: K = 0,91 · 1 = 0,91 или 91 % площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.

Определяем солнцезащитные углы b и g по формулам (10) и (11)

 

по найденным углам b и g по табл. 4 определяем K_г = 0,84 и K_в = 0,9.

Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4; K₂ = 0,9´0,84 = 0,76.

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв. м. Остекление ориентировано стороной «а» (рис. 2) на ЮЗ (азимут остекления А_ос = 55 град, и стороной «в» на СВ (А_ос = -125). Здание расположено в местности 48° СШ. a = 25°.

Решение. На широте 48 град, азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По Формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления: А_s,ос = 76 - 55 = 21°; 0° < 21 < 90°; «в» 76 - (-125) = 201°; 90° < 201 < 270°.

При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления «а» и по формулам (6) и (7) для «в», определив по табл. 1: q_п,г = 420 Вт/кв. м, q_п,в = 427; q_р,г = 82; q_р,в = 112 Вт/кв. м для ЮЗ ориентации и q_п,в = 0 и q_р,в = 59 Вт/кв. м - для СВ ориентации.

Тогда для остекления «а»: q_п = 420´0,906 + 427´0,423 = 561,1 Вт/кв. м, q_p = 82´0,906 + 112´0,423 = 121,7 Вт/кв. м. Для остекления «в» q_п = 420´0,906 - 0 = 380,5 Вт/кв. м; q_p = 82´0,906 - 59´0,423 = 49,3 Вт/кв. м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

(561,1 + 121,7)21 + (380,5 + 49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв. м.

Таблица 1

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/м² время начала и окончания прямой радиации.

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Таблица 1

продолжение

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:

над чертой - прямой радиации,

под чертой - рассеянной.

2. Истинное солнечное время t с поясным временем приближенно связано соотношением

t = t_п + 4 (λ_ге - 0,15N)

где: λ_ге - географическая долгота места строительства в гр.;

N - номер пояса времени, при этом t_п = t_д - n

(где t_д - декретное время);

n - установленное отступление от солнечного времени.

где: t_п - поясное время.

t_д - декретное время.

3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20 %.

Таблица 2.

Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнений световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75 ÷ 0,85.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 ÷ 0,74, указанные в таблице значения R_ос следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.

2. Значения R_ос взяты по приложению 6* СНиП II-3-79**.

Таблица 3.

Высота h_s и азимут A_s солнца на различных широтах, град. в июле.

Таблица 4.

Коэффициенты облученности

Примечание.

Коэффициент облученности K₂ при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов K_г = K_г´K_в.

Таблица 5.

Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации ^«а^»_п