Настоящий стандарт распространяется на трубопроводную арматуру и устанавливает методику силового расчета задвижек, содержание и порядок определения основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой.

(Измененная редакция. Изм. № 1, № 2)

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие нормативные документы (далее - НД):

ГОСТ 8.064-94 Государственная система обеспечения единства измерений. Государственная поверочная схема для средств измерений твёрдости по шкалам Роквелла и супер-Роквелла

ГОСТ 2246-70 Проволока стальная сварочная. Технические условия

ГОСТ 4366-76 Смазка солидол синтетический. Технические условия

ГОСТ 4543-71 Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия

ГОСТ 5632-72 Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки

ГОСТ 6267-74 Смазка ЦИАТИМ-201. Технические условия

ГОСТ 7872-89 Подшипники упорные шариковые одинарные и двойные. Технические условия

ГОСТ 9433-80 Смазка ЦИАТИМ-221. Технические условия

ГОСТ 14068-79 Паста ВНИИ НП-232. Технические условия

ГОСТ 15527-2004 Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 17711-93 Сплавы медно-цинковые (латуни) литейные. Марки

ГОСТ 18175-78 Бронзы безоловянные, обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 19782-74 Паста ВНИИ НП-225. Технические условия

ГОСТ 21449-75 Прутки для наплавки. Технические условия

ГОСТ 24737-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трапецеидальная однозаходная. Основные размеры

ОСТ 1.90078-72 Прутки литые из жаропрочных сплавов. Марок ВХН1 и ВЗК

ТУ 3-145-81 Проволока стальная наплавочная. Технические условия

ТУ ИЭС 418-84 Порошковая лента наплавочная марки ПЛ-АН150М

ТУ ИЭС 511-85 Проволока порошковая наплавочная марки ПП-АН133А

ТУ ИЭС 555-86 Лента порошковая наплавочная марки ПЛ-АН151

ТУ ИЭС 654-87 Порошковая проволока наплавочная марки ПП-АН157М

ТУ 38101891-81 ВНИИ НП-275

ТУ 38 УССР 291146-80 Паста лимол

ТУ 0254-021-05766706-2005 Смазка пластичная. Лимол

СТ ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция и основные размеры. Технические требования

СТ ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры

СТ ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с уплотнением "металл по металлу". Технические требования

(Измененная редакция. Изм. № 1, № 2)

3 Общие положения

(Новая редакция раздела 3. Изм. № 1)

3.1 Задачей силового расчета является определение основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой, и проверка условий прочности уплотнения и подшипника.

3.2 По конструктивному исполнению (в зависимости от расположения резьбы шпинделя и ходовой гайки и расположения уплотняющих колец в корпусе) задвижки подразделяются на 5 типов:

- тип 1 - клиновая с выдвижным шпинделем (рисунок 1);

- тип 2 - параллельная с выдвижным шпинделем (рисунок 2);

- тип 3 - шиберная (рисунок 3);

- тип 4 - клиновая с невыдвижным шпинделем (рисунок 4);

- тип 5 - параллельная с невыдвижным шпинделем (рисунок 5).

По герметичности затворы задвижек подразделяются на два типа:

- тип А - герметичность обеспечивается только при перепаде давления ΔР, действующего на диск;

- тип Б - герметичность обеспечивается во всем интервале перепадов давлений от 0 до ΔР, действующих на диск.

3.3 Обозначения, примененные в стандарте, приведены в приложении А.

4 Методика определения усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой

4.1 Методика расчета разработана на основании допущения:

- отсутствие деформации деталей при открытии и закрытии задвижки (корпус, запорный орган, уплотнение, шпиндель, резьбовая втулка и т.п).

Методика не учитывает влияния следующих факторов:

- формы корпуса задвижек;

- взаимного отклонения линейных размеров сопрягаемых деталей (направляющие -зацепы, шпиндель - запорный орган, запорный орган - седло, корпус - крышка и т.п.);

- нагрузок от трубопроводов;

- сил инерции масс клина, шпинделя и других движущихся масс при закрытии задвижки.

4.2 В силовом расчете определяются следующие основные усилия:

4.2.1 Усилие на клине, диске или шибере от давления среды

Q_cp = 0,25·π·D_cp²·ΔР.

(1)

4.2.2 Усилия на клине, диске или шибере, необходимые для уплотнения в затворе:

для затвора типа А

Q_у = q_y·π·D_cp·В;

(2)

для затвора типа Б

Q_уо = q_yо·π·D_cp·В.

(3)

Необходимые удельные давления q_y и q_yо в уплотнении:

	(4)
	(5)

Эмпирические коэффициенты m, c и k принимаются по приложению Б, таблицы Б.1 и Б.2 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения коэффициентов m, c и k могут уточняться по результатам испытаний.

Рисунок 1 - Задвижка клиновая с выдвижным шпинделем

Рисунок 2 - Задвижка параллельная с выдвижным шпинделем

Рисунок 3 - Задвижка шиберная

Рисунок 4 - Задвижка клиновая с невыдвижным шпинделем

Рисунок 5 - Задвижка параллельная с невыдвижным шпинделем

4.2.3 Усилия, необходимые для перемещения клина или дисков при закрытии и открытии:

для затвора типа А

Q₁ = К_ср·Q_cp + К_у·Q_y - Q_g;	(6)
Q₁′ = К_ср′·Q_cp + К_у′·Q_y + Q_g;	(7)

для затвора типа Б

Q₁ = К_ср·Q_cp + К_у_o·Q_yo - Q_g;	(8)
Q₁′ = К_ср′·Q_cp + К_у_o′·Q_yo + Q_g;	(9)

Коэффициенты К_ср, К_ср′, К_у, К_у′, К_у_o, К_у_o′ определяются по формулам, приведенным в таблице Б.5 приложения Б.

4.2.4 Усилия, необходимые для перемещения шибера при закрытии и открытии:

Q₁ = μ_k·(2Q_п + Q_ср) - Q_g;	(10)
Q₁′ = μ_k′·(2Q_п + Q_ср) + Q_g;	(11)

Коэффициент μ_k принимается по таблице Б.4 приложения Б или по справочным данным. Коэффициент μ_k′ = μ_k + 0,1.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей, и удельных давлений значения коэффициента μ_k могут уточняться по результатам испытаний.

Усилие поджатая Q_п определяется по формулам:

для затвора типа A Q_п ≥ Q_y - Q_cp (при Q_y - Q_cp < 0 принимается Q_п = 0);	(12)
для затвора типа Б Q_п ≥ Q_yo.	(13)

4.2.5 Сила трения в сальнике

Т_с = π·D_c·Н·μ_с·Р_ос·К_бд.

(14)

Величина Р_ос и коэффициент К_бд принимаются по таблице Б.6 приложения Б, коэффициент μ_с - по таблице Б.7 приложения Б.

При необходимости учета других марок набивки в сальнике и рабочих сред значения величины Р_ос и коэффициентов К_бд и μ_с могут уточняться по результатам испытаний.

4.2.6 Усилие, выталкивающее шпиндель

Q_шп = 0,25π·D_c²·Р.

(15)

4.2.7 Усилие, необходимое для управления задвижкой при закрытии и открытии:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

Q = Q₁ + Q_шп + Т_с;	(16)
Q′ = Q₁′ - Q_шп + Т_с;	(17)

для задвижек 4 и 5 типов

Q = Q₁ + Q_шп;	(18)
Q′ = Q₁′ - Q_шп.	(19)

Примечание - Герметичность в затворе может быть неодинаковой при различных вариантах закрытия задвижки:

- со средой или без среды;

- при различных перепадах давления на клине;

- при наличии заглушек на одном или обоих патрубках во время испытаний. Если заглушки стоят на обоих патрубках, то давление в корпусе при закрытии задвижки может существенно повышаться. Поэтому в этом случае давление в корпусе следует контролировать, не допуская его повышения сверх установленного.

4.3 В силовом расчете определяются следующие крутящие моменты:

4.3.1 Крутящие моменты, вызываемые трением в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

М_р = Q·L_p;	(20)
М_р1 = Q·L_p′;	(21)
М_р2 = Q′·L_p,	(22)

для задвижек 4 и 5 типов

М_р = Q₁·L_p;	(23)
М_р1 = Q₁·L_p′;	(24)
М_р2 = Q₁′·L_p.	(25)

Условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии L_p и в начале открытия L_p' определяются по формулам п. Б.3 или таблицам Б.11 и Б.12 приложения Б.

4.3.2 Крутящие моменты, вызываемые трением в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа:

М_б = Q·L_б;	(26)
М_б1 = Q·L_б1;	(27)
М_б2 = Q·L_б2.	(28)

Условные плечи момента в бурте при закрытии L_б, в начале открытия L_б1 и в начале подъема L_б2 определяются по формулам п. Б.4 приложения Б.

4.3.3. Наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке для 1, 2 и 3 типов задвижек или на кулачковой втулке д ля 4 и 5 типов, далее - «на маховике») при закрытии и при открытии:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

М = М_р + М_б;	(29)
М₁ = М_р1 + М_б1;	(30)
М₂ = М_р2 + М_б2.	(31)

для задвижек 4 и 5 типов

М_с = 0,5D_c·T_c;	(32)
М = М_р + М_б + М_с;	(33)
М₁ = М_р1 + М_б1 + М_с;	(34)
М₂ = М_р2 + М_б2 + М_с;	(35)

для задвижек всех типов

М′ = max(M₁; М₂).

(36)

4.3.4 Расчетный крутящий момент на шпинделе:

М_расч = max(M; М′).

(37)

4.3.5 Расчетный крутящий момент в случае дистанционного управления с помощью карданной передачи:

	(38)
	(39)

Коэффициент трения μ₁ принимается по п. Б.2 приложения Б или по справочным данным.

Максимально допустимый угол между осями шарнира в карданной паре γ₁ = 15°.

4.3.6 Крутящий момент, по которому подбирается маховик или электропривод:

(40)

Коэффициент n принимается по п. 4.8 стандарта, коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

В случае дистанционного управления вместо М_расч принимается М_{расч.дист}.

4.4 Необходимые усилия на маховике при закрытый и открытии:

	(41)
	(42)

Коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

4.5 Усилие, по которому подбирается пневмо- или гидропривод:

Q_pacч = max(Q;Q');	(43)
Q_o* = n·Q_pac_ч.	(44)

Коэффициент и принимается по п. 4.8 стандарта.

4.6 При создании верхнего уплотнения для задвижек 1, 2 и 3 типов в силовом расчете определяются:

4.6.1 Усилие на шпинделе, необходимое для создания уплотнения:

при Q_y > Q_cp Q_в = X·(Q_y + Т_с);	(45)
при Q_y ≤ Q_cp Q_в = X·(Q_yo + T_c).	(46)

Значение коэффициента X рекомендуется принимать равным 1,1.

Усилие среды:

Q_cp = 0,25π·D_cp²·Р,

(47)

для конусного уплотнения

D_cp = D_z + A·tgβ.

(48)

Усилия Q_y и Q_yo для плоского уплотнения определяются в соответствии с п. 4.2.2, при этом, в формуле для q_y необходимо вместо перепада давления ΔР подставить значение давления среды Р.

Для конусного уплотнения усилия Q_y и Q_yo определяются по формулам:

Q_y = π·D_cp·В·q_y·n₁;	(49)
Q_yо = π·D_cp·В·q_yо·n₁	(50)

Необходимые удельные давления:

q_y = max(q_y1; q_y2);	(51)
	(52)
	(53)

Эмпирические коэффициенты m, с, k и q_у' принимаются по приложению Б, таблицы Б.1, Б.2 и Б.3 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения коэффициентов m, с и k могут уточняться по результатам испытаний

q_уо = max·(q_у1о; q_у2);	(54)
	(55)

Эмпирические коэффициенты тис принимаются по приложению Б, таблица Б.1 и Б.2 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения q_y' могут уточняться по результатам испытаний.

Коэффициент n₁ определяется по формуле:

n₁ = sinβ + μ_k·cosβ.

(56)

Коэффициент μ_k принимается по приложению Б, таблица Б.4 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей и удельных давлений значения коэффициента μ_k могут уточняться по результатам испытаний.

Значения коэффициента n₁ при μ_k = 0,3 для сочетания материалов сталь по стали приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Значения коэффициента n₁ при μ_k = 0,3

β, град	30	45	60	90
n₁	0,75	0,9	1,02	1,0

4.6.2 Крутящий момент на маховике, необходимый для создания верхнего уплотнения для задвижек 1, 2 и 3 типов:

М_в = М_рв + М_бв;	(57)
М_рв = Q_в·L_p;	(58)
М_бв = Q_в·L_б2.	(59)

4.7 При расчете от максимального крутящего момента (усилия), развиваемого маховиком или приводом (расчет сверху), определяются:

4.7.1 Максимальное усилие вдоль шпинделя (кроме пневмо- или гидропривода):

для задвижек 1, 2 и 3 типов

(60)

для задвижек 4 и 5 типов

	(61)
	(62)

Коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

Для пневмо- или гидропривода (задвижки 1, 2 и 3 типов)

Q_ом = Q_пp.max.

(63)

4.7.2 Максимальное удельное давление в уплотнении:

	(64)
Q_ум = R + Q_cp;	(65)
F_y = π·D_cp·B;	(66)

для задвижки 1 типа

(67)

для задвижки 2 типа

(68)

для задвижки 3 типа

R = Q_п;

(69)

для задвижки 4 типа

(70)

для задвижки 5 типа

(71)

Коэффициент μ_k принимается по приложению Б, таблица Б.4 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей и удельных давлений значения коэффициента μ_k могут уточняться по результатам испытаний.

4.8 В силовом расчете необходимо проверить соблюдение следующих условий прочности:

4.8.1 Условие прочности уплотнения:

q_ум ≤ [q_п].

(72)

Предельно допустимое удельное давление [q_п] принимается по таблице Б.10 приложения Б или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей значения [q_п] могут уточняться по результатам испытаний.

4.8.2 Условие прочности подшипника:

(73)

Допустимая статическая нагрузка Q_ст принимается по ГОСТ на подшипник.

4.9 Коэффициент запаса п по необходимому крутящему моменту (усилию) на приводе:

- при ручном управлении маховиком n = 1,25;

- для электропривода n = 1,1 - 1,25;

- для пневмо- или гидропривода n = 1,15 - 1,30.

4.10 Определение диаметра маховика D_м*, выбор редуктора, электропривода или пневмо- или гидропривода производятся по действующим НД.

Для выбора маховика, редуктора или электропривода используется условие:

М_кр ≥ М_кр*.

(74)

Для выбора пневмо- или гидропривода - условие:

Q_ом ≥ Q_o*.

(75)

4.11 Окончательное максимальное значение крутящего момента, полученное расчетным путем, уточняется при испытании задвижки.

4.12 Пример силового расчета задвижки приведен в приложении В.

Приложение А

(обязательное)

Обозначения

А	- высота верхнего уплотнения (рисунки 1, 2, и 3), мм
В	- ширина уплотнения, мм
с	- эмпирический коэффициент, зависящий от материала уплотняющих колец
D_б и D_б'	- средние диаметры бурта при закрытии и открытии (рисунки 1, 2, 3, 4 и 5), мм
D_м	- принятый диаметр маховика, мм
D_м*	- диаметр маховика, соответствующий моменту М_кр*, мм
D_н и D_c	- наружный и внутренний диаметры кольца сальниковой набивки, мм
D_cp	- средний диаметр уплотнения, мм
D_z	- внутренний диаметр верхнего уплотнения (рисунки 1, 2 и 3), мм
D₁ и D₂	- внутренний и наружный диаметры уплотнения в затворе (рисунки 1, 2, 3, 4 и 5), мм
d	- наружный диаметр резьбы шпинделя, мм
d₂	- средний диаметр резьбы шпинделя, мм
F	- площадь действия давления среды, мм²
F_y	- площадь уплотнения, мм²
Н	- высота сальниковой набивки, мм
i	- передаточное число редуктора
К_бд	- коэффициент бокового давления сальникового уплотнения
К_ср, К_ср', К_у, К_у', К_уо, К_уо'	- вспомогательные коэффициенты для расчета усилий, необходимых для перемещения запорного органа
k	- эмпирический коэффициент, зависящий от материала уплотняющих колец
k₁	- количество карданных пар в карданной передаче
L	- расстояние между центрами отверстий во втулке под ось вилки в карданной паре, мм
L_б, L_б1 и L_б2	- условные плечи крутящего момента в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, мм
L_p и L_p'	- условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии и в начале открытия, мм
М и М'	- наибольшие крутящие моменты на маховике (на резьбовой втулке для задвижек 1, 2 и 3 типов или на кулачковой втулке для задвижек 4 и 5 типов) при закрытии и открытии, Н·мм
М_б, M_б1 и М_б2	- крутящие моменты от сил трения в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм
М_в	- крутящий момент на маховике при создают верхнего уплотнения, Н·мм
М_кр	- максимальный крутящий момент, развиваемый маховиком, Н·мм
М_кр*	- крутящий момент, по которому подбирается маховик, Н·мм
М_р, M_p1 и М_р2	- крутящие моменты от сил трения в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм
М_расч	- расчетный крутящий момент на маховике, Н·мм
М_рв и М_бв	- крутящие моменты от сил трения в резьбе и бурте при создании верхнего уплотнения, Н·мм
М_с	- крутящий момент от сил трения в сальниковом уплотнении (для задвижек 4 и 5 типов), Н·мм
M₁ и М₂	- наибольшие крутящие моменты на маховике (на резьбовой втулке для задвижек 1, 2 и 3 типов или на кулачковой втулке для задвижек 4 и 5 типов) в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм
m	- эмпирический коэффициент, учитывающий вид среды
n	- коэффициент запаса по необходимому крутящему моменту (усилию)на маховике или приводе, зависящий от среды, жесткости конструкции, условий эксплуатации и типа привода
n₁	- коэффициент, учитывающий угол наклона и трение в верхнем уплотнении
Р	- расчетное давление среды, МПа
ΔР	- перепад давления среды, при котором производится закрытие или открытие задвижки, МПа
Р_ос	- осевое давление, необходимое для затяга сальника, МПа
P_h	- ход резьбы шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу), мм
Q и Q'	- наибольшие усилия вдоль шпинделя при закрытии и открытии, Н
Q_в	- усилие на шпинделе при создании верхнего уплотнения, Н
Q_м и Q_м'	- необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии, Н
Q_o*	- усилие, по которому подбирается гидро- или пневмопривод, Н
Q_ом	- максимальное усилие вдоль шпинделя при расчете сверху, Н
Q_п	- принятое усилие поджатия в шиберных задвижках (задвижка типа 3) передающееся на уплотнение, Н
Q_пр.max	- максимальное усилие вдоль штока привода при закрытии, Н
Q_pacч	- расчетное усилие вдоль шпинделя, необходимое для перемещения запорного органа, Н
Q_cp	- усилие от давления среды, Н
Q_ст	- допустимая статическая нагрузка на подшипник, Н
Q_y и Q_yo	- усилия, необходимые для уплотнения в затворе при давлении ΔР и ΔР → 0, Н
Q_yм	- максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху, Н
Q_шп	- усилие, выталкивающее шпиндель, Н
Q_g	- вес перемещающихся деталей, Н
Q₁ и Q₁'	- усилия, необходимые для перемещения запорного органа при закрытии и открытии, Н
Q_1м	- максимальное усилие перемещения запорного органа при расчете сверху, Н
q	- удельное давление в уплотнении от давления среды, МПа
q_у и q_уо	- необходимые удельные давления в уплотнении при перепаде давления ΔР и при ΔР → 0, МПа
q_ум	- максимальное удельное давление в уплотнении, МПа
[q_н]	- предельно допустимое удельное давление в уплотнении, МПа
q_у1, q_у2, q_у1о	- удельные давления в верхнем уплотнении при давлении Р и при Р → 0, МПа
q′_у	- эмпирический коэффициент, Н/мм
R	- максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху при закрытии без среды, Н
r	- радиус отверстия во втулке под ось вилки в карданной паре
S	- ширина сальниковой набивки, мм
Т_с	- сила трения в сальнике, Н
X	- коэффициент, учитывающий трение в шпонке или в другой детали, недопускающей вращения шпинделя
α	- угол подъема винтовой линии резьбы шпинделя, град
β	- угол наклона конусного уплотнения, град
γ	- половина угла клина для задвижек 1 и 4 типов, град. Для задвижек 2 и 5 типов угол распорного клина γ = 20°
γ₁	- максимально допустимый угол между осями шарнира в карданной паре, град. Обычно γ₁ =15°
η	- коэффициент полезного действия редуктора
χ	- коэффициент полезного действия карданной передачи
μ и μ′	- коэффициенты трения движения и покоя в резьбе
μ_б и μ_б′	- коэффициенты трения движения и покоя в бурте
μ_k и μ_k′	- коэффициенты трения движения и покоя в уплотняющих кольцах затвора
μ_c	- коэффициент трения в сальниковой набивке
μ_N	- коэффициент трения между диском и клином для задвижек 2 и 5 типов
μ₁	- коэффициент трения в карданной паре
ρ, ρ_k, ρ_k′, ρ_N	- углы трения, град

Приложение Б

Б.1 Необходимые для выполнения расчета значения коэффициентов m, с и k, вспомогательных коэффициентов К_ср, К_ср', К_у, К_у', К_уо, К_уо', коэффициента К_бд, коэффициентов трения μ, μ_б, μ_k, μ_с, μ_N и μ₁ погонной нагрузки q_y' и предельно допустимого удельного давления [q_п] принимаются или определяются по таблицам Б.1 - Б.10.

Б.2 При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, удельных давлений, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей значения перечисленных выше коэффициентов и нагрузок q_y' и [q_п] могут уточняться по результатам испытаний.

Таблица Б.1 - Значения эмпирического коэффициента m (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Среда	m
Жидкая среда	1,0
Воздух, пар и пароводяная смесь	1,5
Среды с высокой проникающей способностью (гелий, водород, керосин, бензин и др.)	2,0

Таблица Б.2 - Значения эмпирических коэффициентов с и k (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Материал уплотняющего кольца	с	k
Сталь и твердые сплавы	35	1
Бронза, латунь, медь	30	1

Таблица Б.3 - Значения эмпирического коэффициента q_y' (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Материал уплотняющего кольца	q_y', Н/мм
Медь, латунь мягкая	20
Латунь твердая, бронза, чугун	25
Сталь и твердые сплавы	30
Примечание - В случае изготовления уплотняющих колец из разных материалов значения коэффициента q_y' принимаются по более мягкому материалу.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица Б.4 - Значения коэффициента трения μ_k на уплотняющих кольцах узла трения «клин-корпус» (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Сочетание марок материалов (твердость)		Шероховатость, мкм	Допустимое удельное давление, МПа	μ_k
Клин	Корпус	Шероховатость, мкм	Допустимое удельное давление, МПа	μ_k
СЧ20 (НВ 170 ... 220)	СЧ20 (НВ 170 ... 220)	Не более R_a 3,2	30	0,10 - 0,20
ЛЖМц5 9-1-1	ЛЖМц59-1-1		20	0,20 - 0,25
(НВ 75 .. .95)	(НВ 75 ... 95)
ЛЦ38Мц262	ЛЦ38Мц262
(НВ 80 ... 90)	(НВ 80 ... 90)
БрАЖМц10-3-1,5	БрАЖМц10-3-1,5		35	0,20 - 0,25
(НВ 170 ... 200)	(НВ 170 ... 200)
БрАЖН10-4-4	БрАЖН10-4-4
(НВ 200 ... 240)	(НВ 200 ... 240)
12X18Н9Т	12X18Н9Т	Не более R_a 3,2	15	0,27 - 0,30
(НВ 121 ... 173)	(НВ 121 ... 173)
10X17H13M3T	10X17H13M3T
(НВ 135 ... 180)	(НВ 135 ... 180)
15Х18Н12СЧТЮ	15Х18Н12СЧТЮ
(НВ 155 ... 170)	(НВ 155 ... 170)
06ХН28МДТ	06ХН28МДТ
(НВ 135 ... 185)	(НВ 135 ... 185)
20X13 (HRС 31 ... 40)	20X13 (HRC 31 ... 40)	Не более R_a 3,2	25	0,27 - 0,30
14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)	14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)	Не более R_a 3,2	25	0,27 - 0,30
38Х2МЮА	38Х2МЮА	Не более R_a 3,2	80	0,27 - 0,30
(HRC 31 ... 37)	(HRC 31 ... 37)
азотирование	азотирование
BЗК (HRC 40)	BЗК (HRC 40)	Не более R_a 3,2		0,17 - 0,22
ЦН-12М-67	ЦН-12М-67
(HRC 38 ... 50)	(HRC 38 ... 50)
HH-6 (HRC 28 ... 37)	ЦН-6 (HRС 28 ... 37)			0,14 - 0,20
УОНИ-13/Н1-БК	УОНИ-13/Н1-БК			0,08 - 0,12
(HRC 40 ... 48)	(HRC 40 ... 48)			0,08 - 0,12

Таблица Б.5 - Формулы для расчета коэффициентов К_ср и К_ср', К_у и К_у', К_уо и К_уо'

Коэффициент	Тип затвора		Клиновая задвижка (Типы 1 и 4)	Параллельная задвижка (Типы 2 и 5)
К_ср	А	При Q_y ≤ Q_cp		μ_k
		При Q_y > Q_cp	-cosγ·[tg(ρ_k + γ) + tgγ]	-2tg(γ + ρ_N) - μ_k
	Б		cosγ·[tgγ + 2μ_k - tg(ρ_k + γ)]	μ_k
К_ср'	А	При Q_y ≤ Q_cp		μ_k′
		При Q_y > Q_cp	-cosγ·[tg(ρ_k' - γ) - tgγ]
	Б		cosγ·[2μ_k′ - tgγ - tg(ρ_k' - γ)]
К_у = К_уо	А	При Q_y ≤ Q_cp	0	0
		При Q_y > Q_cp	2cosγ·(μ_k + tgγ)	2[tg(γ + ρ_N) + μ_k]
	Б
К_у' = К_уо'	А	При Q_y ≤ Q_cp	0	0
		При Q_y > Q_cp	2cosγ·(μ_k' - tgγ)
	Б
Примечания 1 В приведенных выше формулах приняты следующие обозначения: ρ_k = arctgμ_k; ρ_k' = arctgμ_k'; ρ_N = arctgμ_N, где μ_N = 0,35 - коэффициент трения между диском и клином в параллельной задвижке. 2 Формулы приняты по [1].

(Измененная редакция. Изм. № 2)

Таблица Б.6 - Величина осевого давления Р_ос, необходимая для затяга сальника с набивками из различных материалов, и значения коэффициента бокового давления К_бд (в соответствии с СТ ЦКБА 037)

Марка набивки	Р_ос, МПа	К_бд
Ф-4, ПФС	1,1Р + 10,0	0,41
ФУМ	1,1Р + 5,0	0,52
АГИ	48,0	0,29
АФТ	30,0	0,31
АФ-1	30,0	0,41
ТРГ - терморасширенный графит	От 15,0 до 40,0 (должно выполняться условие: Р_ос ≥ 2Р)	0,5

Таблица Б.7 - Значения коэффициента трения μ_с в сальнике с набивками из различных материалов (в соответствии с СТ ЦКБА 037)

Марка набивки	μ_с
	Температура, °С
	От 15 до 25	Св. 25 до 50	Св. 50 до 75	Св. 75 до 100	Св. 100 до 150	Св. 150 до 250	Св. 250 до 565
Ф-4, ПФС	0,10	0,09	0,07	0,06	0,05	0,04	-
ФУМ	0,20	0,15	0,10	0,08	0,06	0,05	-
АГИ	0,30	0,24	0,20	0,18	0,16	0,15	0,15
АФТ	0,40	0,34	0,28	0,24	0,20	0,18	-
АФ-1	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,08	-
ТРГ - терморасширенный графит	От 0,2 до 0,1

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица Б.8 - Значения коэффициента трения р в резьбе без смазки (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Сочетание марок материалов (твердость)		Шероховатость, мкм	Допустимое удельное давление, МПа	μ
Шпиндель	Втулка резьбовая	Шероховатость, мкм	Допустимое удельное давление, МПа	μ
БрАЖМц10-3-1,5	ЛЖМц59-1-1	Не более R_a 3,2	10	0,25 - 0,33
(170 ... 200)	(НВ 80 ... 90)			0,25 - 0,33
Сталь углеродистая, сульфоцианированная (HV ≥ 800)	Чугун серый, сульфоцианированный (HV ≥ 800)			0,20 - 0,50
40Х (НВ 174 ... 217)			20	0,21 - 0,45
12X18Н9Т (НВ 121 ... 179)
15Х18Н12СЧТЮ
(НВ 155 ... 170)	12Х18Н9Т
10X17H13M3T	(НВ 121 ... 179)
(НВ 135... 180)	10X17H13M3T
08Х17Н15М3Т	(НВ 135 … 180)
(НВ 121 ... 179)	БрАЖМц 10-3-1,5
06ХН28МДТ	(НВ 170 ... 200)
(НВ 135 ... 185)	ЛЖМц59-1-1
08Х18Н10Т (НВ 155 ... 170)	(НВ 75 ... 95)
12X17 (НВ 126 ... 197)
35 (НВ ≤ 187)
35ХМ (НВ 320 ... 370)			30	0,35 - 0,45
38Х2МЮА (НВ 229 … 269)
40ХН2МА (НВ 277 ... 321)	БрАЖМц10-3-1,5
ХН35ВТ (НВ 207 ... 269)	(НВ 170 ... 200)
20X13 (HRC 27 ... 34)	БрАЖМц10-4-4
30X13 (HRC 27 ... 35)	(НВ 200 ... 240)
14X17Н2 (HRC 20 ... 29)
Х32НВ (HRC 24 ... 30)
35ХМ (НВ 320 ... 370)	ЧН17Д3Х2		35
20X13 (HRC 27 ... 34)	(НВ 120 ... 170)
14Х17Н2 с покрытием тетрахроматное	ЧН15Д3Ш
(HRC 35 ... 41)	(НВ 120 ... 255)
	ЧН5Г8 (НВ 160 ... 230)
	ВЗК (HRC 40)

Таблица Б.9 - Значения коэффициента трения рб в бурте без смазки (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

Сочетание марок материалов (твердость)		μ_б
Бурт	Опора	Температура, °С
Бурт	Опора	20	100	200	300
12Х18Н9Т (НВ 121 ... 179)	БрАЖМц10-3-1,5	0,23	0,26	0,40 - 0,60	0,60 - 0,90
40Х (НВ 174 ... 217)	(НВ 170 ... 200)		0,24	0,30 - 0,40	0,80 - 1,30
14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)			0,32	0,32 - 0,60	0,63 - 0,80
20X13 (HRC 27 ... 34)	ЧН17Д3Х2	0,21 - 0,24	0,24 - 0,35	0,35 - 0,55	0,55 - 0,78
12X18Н9Т (НВ 121 ... 179)	ЧН17Д3Х2	0,25	0,26	0,36	0,50
40Х (НВ 174 ... 217)	БрАЖМц10-4-4	0,24	0,24	0,32	0,50
14Х17Н2 (HRC 21 ... 27)	(НВ 200 ... 240)	0,25	0,25 - 0,30	0,33 - 0,40	0,40 - 0,50
40 (НВ 197)	ЛС59-1 (НВ 75 ... 95)	0,22 - 0,27	0,36 - 0,40	0,40 - 0,50	0,50
Примечание - Значения коэффициентов трения даны с учетом шероховатости контактируемых поверхностей 20 ≥ R_a ≥ 5 мкм.

Таблица Б.10 - Значения предельно допустимого удельного давления [q_п] в затворе (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Наименование материала уплотняющего кольца	Марка материала	Температура применения, °С	Твердость	[q_п], МПа
Латунь	ЛС59-1 ГОСТ 15527	От -253 до 250	80 - 140 НВ	20
	ЛЦ38Мц2С2 (ЛМцС58-2-2)
	ГОСТ 17711
Латунь кремнистая	ЛЦ16К4 (ЛК80-3Л)	От -200 до 250	Не менее 100 НВ	25
Латунь кремнистая	ГОСТ 17711	От -200 до 250	Не менее 100 НВ	25
Бронза	БрАЖМц10-3-1,5	От -253 до 250	170 - 200 НВ	35
	ГОСТ 18175	От -253 до 250	170 - 200 НВ
	БрАЖМц10-4-4	От -196 до 350	200 - 240 НВ
	ГОСТ 18175	От -196 до 350	200 - 240 НВ
Сталь высоколегированная (коррозионностойкая, кислотостойкая, жаропрочная)	12Х18Н9Т ГОСТ 5632	От -253 до 350	121- 179 НВ	15
	15Х18Н12С4ТЮ ГОСТ 5632	От -100 до 300	155- 170 НВ
	10Х17Н13М2Т ГОСТ 5632	От -260 до 350	121 - 179 НВ
	ЭИ 943 ГОСТ 5632	От -196 до 400	135 - 185 НВ
	20X13 ГОСТ 5632	От -40 до 300	33 - 42 HRC	25
	14Х17Н2 ГОСТ 5632	От -70 до 250	22 - 31 HRC	25
Сталь легированная конструкционная	32Х2МЮА ГОСТ 4543	От -40 до 450	Азотирование 750 - 900 HV	80
Наплавочные твердые износостойкие материалы	Стеллит ВЗК	От -160 до 800	42 - 52 HRC	80
	ОСТ 1.90078
	ПР ВЗК ГОСТ 21449
	ЦН-6Л	От -60 до 450	29 - 39 HRC
	ЦН-12М-67	От -100 до 600	40 - 50 HRC
	УОНИ-13/Н1-БК	До 300	42 - 50 HRC
	ПП-АН-133 ТУ ИЭС 511-85	От -60 до 450	29 - 45 HRC	70
	ПЛ-АН-150 ТУ ИЭС 418-84
	ПЛ-АН-151 ТУ ИЭС 555-86	От -100 до 600	38 - 50 HRC
	ПП-АН-157 ТУ ИЭС 654-87	До 565	35 - 51 HRC
	НП-13Х15АГ13ТЮ ТУ 3-145-81	От -40 до 300	180 - 240 НВ	25
	Св-10Х17Т ГОСТ 2246		24 - 40 HRC	25
Примечания - 1 Твердость в единицах HRC - в соответствии с ГОСТ 8.064-94. 2 Шероховатость уплотняющих поверхностей должна быть не более R_a 3,2 мкм.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Б.2 При применении смазочных материалов значения коэффициентов трения μ и μ_б в соответствии с СТ ЦКБА 057 находятся в пределах:

для ЦИАТИМ 221 (ГОСТ 9433-80)	от 0,17 до 0,21
для ЦИАТИМ 201 (ГОСТ 6267-74)	от 0,14 до 0,21
для ВНИИНП 232 (ГОСТ 14068-79)	от 0,05 до 0,12
для ВНИИНП 225 (ГОСТ 19782-74)	от 0,22 до 0,35
для ВНИИНП 275 (ТУ 38101891-81)	от 0,10 до 0,20
для солидола (ГОСТ 4366-76)	от 0,11 до 0,17
для лимола (ТУ 38 УССР 291146 или ТУ 0254-021-05766706)	от 0,12 до 0,21

(Измененная редакция. Изм. № 1)

В силовом расчете при определении основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой следует принимать максимальные значения коэффициентов трения, а при проверке условий прочности уплотнения и подшипника (расчет сверху) рекомендуется принимать средние значения коэффициентов трения.

Коэффициент трения в подшипниках качения следует принимать:

для шарикоподшипников - μ_б = μ_б' = 0,01;

для роликоподшипников - μ_б = μ_б' = 0,02.

Коэффициент трения в карданной паре для сочетания материалов сталь по стали (ось о вилку) следует принимать μ₁ = 0,3.

Б.3 Условные плечи крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя при закрытии L_p и в начале открытия L_p' определяются по формулам:

L_p = 0,5d₂·tg(α + ρ); L_p' = 0,5d₂·tg(ρ' - α),

где d₂ - средний диаметр резьбы;

α - угол подъема винтовой линии резьбы:

P_h - ход резьбы: P_h = P·n;

P - шаг резьбы;

n - число заходов;

ρ - угол трения, определяемый из условия: tgρ = μ;

μ - коэффициент трения движения в резьбе;

ρ' - угод трения, определяемый из условия: tgρ' = μ';

μ' - коэффициент трения покоя в резьбе: μ' = 1,3μ.

Значения условных плеч крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя при закрытии L_p (ГОСТ 24737) приведены в таблице Б.11.

Значения условных плеч крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя в начальный момент открытия L_p' (ГОСТ 24737) приведены в таблице Б.12.

Б.4 Условные плечи момента в бурте при закрытии L_б, в начале открытия L_б1 и в начале подъема запорного органа L_б2 определяются по формулам:

L_б = 0,5D_б·μ_б;

L_б1 = 1,3L₆;

L_б2 = 0,5D₆′·μ_б′.

Для задвижек без шарикоподшипников:

D_б - средний диаметр касания бурта резьбовой втулки (для задвижек 1, 2 и 3 типов) или бурта шпинделя (для задвижек 4 и 5 типов) с опорой при закрытии (обычно опора - крышка или стойка);

D_б′ - средний диаметр касания маховика (для задвижек 1, 2 и 3 типов) или бурта шпинделя (для задвижек 4 и 5 типов) с опорой при открытии (обычно опора - крышка или стойка).

Для задвижек с шарикоподшипниками:

D_б = D_б′ - среднему диаметру шарикоподшипника.

Таблица Б.11 - Условные плечи крутящего момента в резьбе шпинделя при закрытии L_p

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52′	ρ = 5°43′	ρ = 8°32′	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
10	2	9	4°03'	0,055	0,077	0,100	0,110	0,124	0,147
	3	8,5	6°25'	0,069	0,091	0,113	0,122	0,136	0,159
	6	8,5	12°42'	0,118	0,141	0,165	0,175	0,189	0,214
12	2	11	3°19'	0,060	0,087	0,115	0,127	0,144	0,172
	3	10,5	5°12'	0,074	0,101	0,128	0,139	0,156	0,183
	6	10,5	10°19'	0,123	0,151	0,179	0,191	0,208	0,238
14	2	13	2°48'	0,064	0,097	0,130	0,143	0,163	0,197
	3	12,5	4°22'	0,079	0,111	0,143	0,156	0,175	0,208
	6	12,5	8°42'	0,128	0,161	0,194	0,207	0,228	0,262
16	2	15	2°26'	0,070	0,107	0,145	0,161	0,183	0,222
	4	14	5°12'	0,099	0,135	0,171	0,186	0,207	0,244
	8	14	10°19'	0,164	0,201	0,239	0,254	0,278	0,317
18	2	17	2°09'	0,075	0,117	0,160	0,178	0,203	0,247
	4	16	4°32'	0,104	0,145	0,186	0,202	0,227	0,269
	8	16	9°03'	0,169	0,211	0,253	0,271	0,297	0,341
20	2	19	1°55'	0,079	0,127	0,175	0,194	0,223	0,272
	4	18	4°03'	0,109	0,155	0,201	0,219	0,247	0,294
	8	18	8°03'	0,174	0,220	0,268	0,287	0,316	0,365
22	2	21	1°45'	0,085	0,138	0,190	0,212	0,244	0,297
	5	19,5	4°39'	0,129	0,178	0,228	0,248	0,279	0,330
	10	19,5	9°15'	0,209	0,261	0,313	0,334	0,366	0,420

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
10	2	9	4°03'	0,170	0,194	0,218	0,242	0,266
	3	8,5	6°25'	0,181	0,205	0,228	0,252	0,276
	6	8,5	12°42'	0,239	0,265	0,292	0,319	0,347
12	2	11	3°19'	0,200	0,229	0,258	0,287	0,316
	3	10,5	5°12'	0,211	0,239	0,268	0,296	0,325
	6	10,5	10°19'	0,268	0,298	0,330	0,361	0,394
14	2	13	2°48'	0,230	0,264	0,298	0,332	0,366
	3	12,5	4°22'	0,241	0,274	0,307	0,341	0,375
	6	12,5	8°42'	0,297	0,332	0,368	0,405	0,442
16	2	15	2°26'	0,260	0,299	0,338	0,377	0,416
	4	14	5°12'	0,281	0,319	0,357	0,395	0,433
	8	14	10°19'	0,357	0,398	0,439	0,482	0,525
18	2	17	2°09'	0,290	0,334	0,378	0,422	0,466
	4	16	4°32'	0,311	0,353	0,396	0,439	0,483
	8	16	9°03'	0,386	0,431	0,478	0,525	0,573
20	2	19	1°55'	0,320	0,369	0,417	0,466	0,515
	4	18	4°03'	0,341	0,388	0,436	0,484	0,533
	8	18	8°03'	0,415	0,465	0,517	0,568	0,621
22	2	21	1°45'	0,350	0,404	0,458	0,512	0,566
	5	19,5	4°39'	0,381	0,433	0,485	0,538	0,591
	10	19,5	9°15'	0,474	0,530	0,587	0,645	0,704

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52'	ρ = 5°43'	ρ = 8°32'	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
24	2	23	1°35'	0,089	0,147	0,205	0,228	0,263	0,322
	5	21,5	4°14'	0,134	0,188	0,244	0,266	0,299	0,355
	10	21,5	8°25'	0,214	0,271	0,328	0,351	0,385	0,444
26	2	25	1°28'	0,095	0,157	0,220	0,246	0,283	0,347
	5	23,5	3°53'	0,139	0,199	0,259	0,283	0,319	0,380
	10	23,5	7°42'	0,219	0,280	0,342	0,367	0,405	0,468
28	2	27	1°21'	0,099	0,167	0,235	0,262	0,303	0,372
	5	25,5	3°34'	0,144	0,208	0,273	0,299	0,339	0,405
	10	25,5	7°07'	0,224	0,290	0,357	0,384	0,425	0,493
30	3	28,5	1°55'	0,119	0,191	0,263	0,292	0,335	0,407
	6	27	4°02'	0,163	0,232	0,301	0,329	0,370	0,440
	12	27	8°03'	0,260	0,331	0,402	0,431	0,474	0,548
32	3	30,5	1°48'	0,124	0,201	0,278	0,309	0,355	0,433
	6	29	3°46'	0,169	0,242	0,316	0,346	0,391	0,466
	12	29	7°30'	0,265	0,340	0,417	0,447	0,494	0,572
34	3	32,5	1°41'	0,129	0,211	0,293	0,326	0,375	0,457
	6	31	3°31'	0,173	0,252	0,331	0,363	0,410	0,490
	12	31	7°00'	0,269	0,350	0,431	0,463	0,513	0,596
36	3	34,5	1°36'	0,135	0,221	0,308	0,343	0,395	0,483
	6	33	3°19'	0,179	0,262	0,346	0,380	0,431	0,516
	12	33	6°36'	0,275	0,360	0,446	0,481	0,533	0,621

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
24	2	23	1°35'	0,380	0,439	0,497	0,556	0,615
	5	21,5	4°14'	0,411	0,468	0,525	0,583	0,641
	10	21,5	8°25'	0,504	0,565	0,626	0,689	0,752
26	2	25	1°28'	0,410	0,474	0,538	0,601	0,666
	5	23,5	3°53'	0,441	0,503	0,565	0,628	0,691
	10	23,5	7°42'	0,533	0,598	0,665	0,732	0,800
28	2	27	1°21'	0,440	0,509	0,577	0,646	0,715
	5	25,5	3°34'	0,471	0,537	0,605	0,672	0,740
	10	25,5	7°07'	0,563	0,633	0,704	0,777	0,850
30	3	28,5	1°55'	0,480	0,553	0,626	0,699	0,773
	6	27	4°02'	0,511	0,582	0,654	0,726	0,798
	12	27	8°03'	0,622	0,698	0,775	0,853	0,932
32	3	30,5	1°48'	0,510	0,588	0,666	0,745	0,823
	6	29	3°46'	0,541	0,617	0,694	0,771	0,848
	12	29	7°30'	0,652	0,732	0,814	0,897	0,980
34	3	32,5	1°41'	0,540	0,623	0,706	0,789	0,873
	6	31	3°31'	0,571	0,652	0,733	0,815	0,898
	12	31	7°00'	0,680	0,766	0,852	0,940	1,028
36	3	34,5	1°36'	0,570	0,658	0,747	0,835	0,924
	6	33	3°19'	0,601	0,687	0,774	0,861	0,948
	12	33	6°36'	0,711	0,801	0,892	0,985	1,078

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52'	ρ = 5°43'	ρ = 8°32'	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
38	3	36,5	1°30'	0,139	0,231	0,323	0,360	0,415	0,507
	6	35	3°07'	0,183	0,272	0,361	0,396	0,450	0,540
	12	35	6°14'	0,280	0,370	0,461	0,498	0,553	0,646
40	3	38,5	1°25'	0,144	0,241	0,338	0,376	0,435	0,532
	6	37	2°57'	0,188	0,282	0,376	0,413	0,470	0,565
	12	37	5°54'	0,285	0,380	0,476	0,515	0,573	0,671
42	3	40,5	1°21'	0,149	0,251	0,353	0,394	0,455	0,557
	6	39	2°48'	0,193	0,292	0,391	0,430	0,490	0,590
	12	39	5°36'	0,290	0,390	0,491	0,532	0,593	0,696
44	3	42,5	1°18'	0,155	0,261	0,368	0,411	0,475	0,583
	8	40	3°38'	0,228	0,329	0,431	0,472	0,534	0,637
	16	40	7°16'	0,357	0,461	0,566	0,608	0,672	0,780
46	3	44,5	1°14'	0,159	0,271	0,383	0,428	0,495	0,607
	8	42	3°28'	0,233	0,339	0,446	0,489	0,554	0,662
	16	42	6°56'	0,363	0,471	0,581	0,625	0,692	0,805
48	3	46,5	1°11'	0,164	0,281	0,398	0,445	0,515	0,633
	8	44	3°19'	0,238	0,350	0,462	0,506	0,574	0,687
	16	44	6°37'	0,367	0,481	0,596	0,642	0,712	0,829
50	3	48,5	1°08'	0,169	0,291	0,413	0,462	0,535	0,657
	8	46	3°10'	0,243	0,359	0,476	0,523	0,594	0,712
	16	46	6°20'	0,372	0,491	0,610	0,659	0,732	0,854

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
38	3	36,5	1°30'	0,600	0,693	0,786	0,879	0,973
	6	35	3°07'	0,631	0,722	0,813	0,905	0,997
	12	35	6°14'	0,740	0,836	0,932	1,029	1,128
40	3	38,5	1°25'	0,630	0,728	0,826	0,924	1,023
	6	37	2°57'	0,661	0,756	0,853	0,950	1,047
	12	37	5°54'	0,770	0,870	0,971	1,074	1,177
42	3	40,5	1°21'	0,660	0,763	0,866	0,969	1,073
	6	39	2°48'	0,691	0,791	0,893	0,995	1,097
	12	39	5°36'	0,800	0,905	1,011	1,118	1,226
44	3	42,5	1°18'	0,690	0,798	0,906	1,015	1,123
	8	40	3°38'	0,741	0,846	0,951	1,057	1,164
	16	40	7° 16'	0,889	1,000	1,112	1,225	1,340
46	3	44,5	1°14'	0,720	0,833	0,946	1,059	1,173
	8	42	3°28'	0,771	0,881	0,991	1,102	1,214
	16	42	6°56'	0,919	1,034	1,151	1,270	1,390
48	3	46,5	1°11'	0,750	0,868	0,986	1,105	1,223
	8	44	3°19'	0,801	0,916	1,031	1,147	1,264
	16	44	6°37'	0,948	1,069	1,190	1,314	1,439
50	3	48,5	1°08'	0,780	0,903	1,026	1,149	1,273
	8	46	3°10'	0,831	0,951	1,071	1,192	1,314
	16	46	6°20'	0,978	1,103	1,230	1,358	1,488

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52'	ρ = 5°43'	ρ = 8°32'	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
52	3	50,5	1°05'	0,174	0,301	0,428	0,479	0,555	0,682
	8	48	3°02'	0,248	0,369	0,491	0,540	0,614	0,737
	16	48	6°04'	0,377	0,500	0,625	0,675	0,751	0,878
55	3	53,5	1°01'	0,181	0,316	0,450	0,504	0,585	0,719
	8	51	2°51'	0,255	0,384	0,513	0,565	0,643	0,774
	16	51	5°43'	0,385	0,515	0,647	0,701	0,781	0,916
60	3	58,5	0°56'	0,194	0,341	0,488	0,546	0,635	0,782
	8	56	2°36'	0,268	0,409	0,551	0,608	0,693	0,837
	16	56	5°12'	0,397	0,540	0,684	0,742	0,830	0,977
65	4	63	1°10'	0,222	0,380	0,538	0,602	0,697	0,856
	10	60	3°02'	0,310	0,461	0,614	0,675	0,767	0,921
	20	60	6°04'	0,471	0,625	0,781	0,844	0,939	1,098
70	4	68	1°04'	0,234	0,404	0,575	0,643	0,746	0,918
	10	65	2°48'	0,322	0,486	0,651	0,717	0,817	0,983
	20	65	5°36'	0,484	0,650	0,818	0,886	0,988	1,160
75	4	73	1°00'	0,246	0,429	0,613	0,686	0,796	0,980
	10	70	2°36'	0,335	0,511	0,689	0,760	0,867	1,046
	20	70	5°12'	0,496	0,675	0,855	0,928	1,037	1,221
80	4	78	0°56'	0,259	0,454	0,650	0,729	0,846	1,043
	10	75	2°26'	0,348	0,537	0,726	0,803	0,917	1,109
	20	75	4°52'	0,509	0,700	0,893	0,971	1,088	1,284

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
52	3	50,5	1°05'	0,810	0,938	1,066	1,194	1,323
	8	48	3°02'	0,861	0,985	1,111	1,237	1,363
	16	48	6°04'	1,007	1,137	1,269	1,402	1,537
55	3	53,5	1°01'	0,855	0,990	1,125	1,261	1,397
	8	51	2°51'	0,905	1,038	1,170	1,304	1,438
	16	51	5°43'	1,052	1,189	1,328	1,469	1,611
60	3	58,5	0°56'	0,930	1,078	1,226	1,374	1,523
	8	56	2°36'	0,981	1,125	1,270	1,416	1,563
	16	56	5°12'	1,126	1,275	1,427	1,580	1,133
65	4	63	1°10'	1,015	1,175	1,335	1,495	1,656
	10	60	3°02'	1,076	1,232	1,388	1,546	1,704
	20	60	6°04'	1,259	1,422	1,586	1,753	1,921
70	4	68	1°04'	1,089	1,262	1,434	1,607	1,780
	10	65	2°48'	1,151	1,319	1,488	1,658	1,829
	20	65	5°36'	1,333	1,508	1,685	1,863	2,044
75	4	73	1°00'	1,165	1,349	1,534	1,720	1,905
	10	70	2°36'	1,226	1,406	1,588	1,770	1,953
	20	70	5°12'	1,407	1,594	1,783	1,974	2,167
80	4	78	0°56'	1,240	1,437	1,634	1,832	2,030
	10	75	2°26'	1,301	1,494	1,688	1,883	2,079
	20	75	4°52'	1,482	1,682	1,883	2,087	2,292

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52'	ρ = 5°43'	ρ = 8°32'	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
85	5	82,5	1°06'	0,286	0,493	0,700	0,783	0,908	1,116
	12	79	2°46'	0,389	0,589	0,789	0,870	0,990	1,193
	24	79	5°32'	0,583	0,785	0,990	1,072	1,196	1,404
90	5	87,5	1°03'	0,299	0,519	0,738	0,827	0,959	1,179
	12	84	2°36'	0,402	0,614	0,826	0,912	1,040	1,255
	24	84	5°12'	0,595	0,810	1,026	1,113	1,245	1,466
95	5	92,5	0°59'	0,311	0,543	0,775	0,868	1,008	1,241
	12	89	2°27'	0,414	0,638	0,863	0,954	1,090	1,317
	24	89	4°55'	0,608	0,835	1,064	1,156	1,295	1,528
100	5	97,5	0°56'	0,323	0,568	0,813	0,911	1,058	1,303
	12	94	2°20'	0,427	0,664	0,902	0,997	1,141	1,381
	24	94	4°39'	0,620	0,859	1,101	1,198	1,344	1,590
110	5	107,5	0°51'	0,349	0,618	0,888	0,996	1,158	1,429
	12	104	2°06'	0,452	0,713	0,976	1,081	1,240	1,504
	24	104	4°12'	0,644	0,909	1,175	1,282	1,443	1,713
120	6	117	0°56'	0,388	0,681	0,975	1,093	1,269	1,564
	16	112	2°36'	0,536	0,818	1,102	1,216	1,387	1,673
	32	112	5°12'	0,793	1,079	1,368	1,485	1,660	1,954
130	6	127	0°52'	0,414	0,732	1,051	1,179	1,370	1,690
	16	122	2°24'	0,562	0,869	1,178	1,302	1,488	1,800
	32	122	4°46'	0,817	1,128	1,442	1,568	1,758	2,077

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
85	5	82,5	1°06'	1,324	1,533	1,743	1,952	2,162
	12	79	2°46'	1,396	1,600	1,806	2,012	2,220
	24	79	5°32'	1,615	1,827	2,042	2,259	2,478
90	5	87,5	1°03'	1,400	1,622	1,844	2,066	2,289
	12	84	2°36'	1,471	1,688	1,905	2,124	2,344
	24	84	5°12'	1,688	1,913	2,140	2,369	2,601
95	5	92,5	0°59'	1,474	1,708	1,943	2,177	2,413
	12	89	2°27'	1,545	1,774	2,005	2,236	2,468
	24	89	4°55'	1,763	2,001	2,240	2,481	2,725
100	5	97,5	0°56'	1,549	1,796	2,043	2,290	2,538
	12	94	2°20'	1,621	1,863	2,106	2,350	2,594
	24	94	4°39'	1,837	2,087	2,338	2,592	2,848
110	5	107,5	0°51'	1,700	1,971	2,243	2,515	2,788
	12	104	2°06'	1,770	2,037	2,304	2,573	2,843
	24	104	4°12'	1,986	2,260	2,536	2,815	3,096
120	6	117	0°56'	1,859	2,155	2,451	2,748	3,045
	16	112	2°36'	1,961	2,250	2,540	2,832	3,125
	32	112	5°12'	2,251	2,551	2,854	3,159	3,467
130	6	127	0°52'	2,010	2,331	2,652	2,974	3,296
	16	122	2°24'	2,112	2,426	2,742	3,058	3,376
	32	122	4°46'	2,399	2,723	3,050	3,381	3,714

Продолжение табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,05	μ = 0,10	μ = 0,15	μ = 0,17	μ = 0,20	μ = 0,25
мм	мм	мм	град	ρ = 2°52'	ρ = 5°43'	ρ = 8°32'	ρ = 9°39'	ρ = 11°19'	ρ = 14°02'
140	6	137	0°48'	0,438	0,782	1,126	1,263	1,470	1,814
	16	132	2°13'	0,587	0,919	1,253	1,387	1,588	1,924
	32	132	4°25'	0,843	1,179	1,517	1,653	1,858	2,202
150	6	147	0°45'	0,464	0,832	1,201	1,349	1,570	1,940
	16	142	2°03'	0,610	0,968	1,326	1,470	1,686	2,047
	32	142	4°06'	0,867	1,228	1,591	1,737	1,957	2,326
160	8	156	0°56'	0,517	0,909	1,300	1,457	1,693	2,086
	16	152	1°55'	0,635	1,018	1,401	1,555	1,786	2,173
	32	152	3°50'	0,892	1,278	1,666	1,822	2,057	2,450
170	8	166	0°53'	0,543	0,959	1,376	1,543	1,794	2,211
	16	162	1°48'	0,661	1,068	1,477	1,640	1,886	2,298
	32	162	3°36'	0,917	1,328	1,741	1,907	2,157	2,575
180	8	176	0°50'	0,568	1,009	1,451	1,628	1,894	2,336
	20	170	2°09'	0,746	1,174	1,603	1,775	2,034	2,467
	40	170	4°18'	1,068	1,500	1,936	2,111	2,375	2,817
190	8	186	0°47'	0,593	1,059	1,525	1,712	1,993	2,461
	20	180	2°02'	0,771	1,224	1,678	1,861	2,135	2,593
	40	180	4°03'	1,091	1,548	2,009	2,194	2,472	2,939
200	10	195	0°56'	0,647	1,136	1,625	1,821	2,116	2,607
	20	190	1°55'	0,794	1,272	1,752	1,944	2,233	2,716
	40	190	3°50'	1,115	1,597	2,082	2,277	2,571	3,063

Окончание табл. Б.11

d	Резьба			L_p = 0,5·d₂·tg(α + ρ), см
d	Р_h	d₂	α	μ = 0,30	μ = 0,35	μ = 0,40	μ = 0,45	μ = 0,50
мм	мм	мм	град	ρ = 16°42'	ρ = 19°17'	ρ = 21°48'	ρ = 24°14'	ρ = 26°34'
140	6	137	0°48'	2,160	2,505	2,852	3,198	3,545
	16	132	2°13'	2,262	2,601	2,941	3,283	3,626
	32	132	4°25'	2,549	2,898	3,250	3,605	3,963
150	6	147	0°45'	2,310	2,681	3,052	3,424	3,796
	16	142	2°03'	2,410	2,774	3,139	3,506	3,873
	32	142	4°06'	2,697	3,071	3,448	3,827	4,210
160	8	156	0°56'	2,479	2,873	3,268	3,664	4,060
	16	152	1°55'	2,560	2,949	3,339	3,731	4,123
	32	152	3°50'	2,846	3,245	3,647	4,051	4,459
170	8	166	0°53'	2,630	3,049	3,469	3,890	4,311
	16	162	1°48'	2,710	3,124	3,539	3,955	4,373
	32	162	3°36'	2,996	3,420	3,846	4,276	4,708
180	8	176	0°50'	2,780	3,224	3,669	4,115	4,561
	20	170	2°09'	2,902	3,338	3,776	4,215	4,657
	40	170	4°18'	3,263	3,712	4,164	4,620	5,080
190	8	186	0°47'	2,929	3,398	3,868	4,339	4,810
	20	180	2°02'	3,052	3,513	3,976	4,440	4,907
	40	180	4°03'	3,410	3,883	4,361	4,841	5,326
200	10	195	0°56'	3,099	3,592	4,085	4,580	5,075
	20	190	1°55'	3,200	3,686	4,174	4,663	5,154
	40	190	3°50'	3,558	4,057	4,559	5,064	5,573

Таблица Б.12 - Условные плечи крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя в начале открытия L′_p

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
10	2	9	4°03'	-	0,026	0,055	0,067	0,084	0,112
	3	8,5	6°25'	-	0,007	0,034	0,045	0,061	0,087
	6	8,5	12°42'	-	-	-	-	0,014	0,039
12	2	11	3°19'	0,004	0,039	0,075	0,089	0,109	0,144
	3	10,5	5°12'	-	0,020	0,054	0,067	0,087	0,119
	6	10,5	10°19'	-	-	0,007	0,020	0,039	0,071
14	2	13	2°48'	0,010	0,052	0,094	0,111	0,135	0,177
	3	12,5	4°22'	-	0,033	0,073	0,089	0,113	0,152
	6	12,5	8°42'	-	-	0,025	0,041	0,064	0,102
16	2	15	2°26'	0,017	0,065	0,113	0,133	0,161	0,209
	4	14	5°12'	-	0,027	0,072	0,089	0,116	0,159
	8	14	10°19'	_	-	0,009	0,026	0,052	0,094
18	2	17	2°09'	0,023	0,078	0,133	0,155	0,187	0,241
	4	16	4°32'	-	0,040	0,091	0,111	0,142	0,192
	8	16	9°03'	-	-	0,028	0,048	0,077	0,126
20	2	19	1°55'	0,030	0,091	0,152	0,177	0,213	0,274
	4	18	4°03'	-	0,053	0,110	0,133	0,167	0,224
	8	18	8°03'	-	-	0,047	0,069	0,103	0,158
22	2	21	1°45'	0,036	0,104	0,172	0,199	0,239	0,306
	5	19,5	4°39'	-	0,047	0,109	0,134	0,171	0,231
	10	19,5	9°15'	-	-	0,030	0,055	0,091	0,150

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
10	2	9	4°03'	0,140	0,167	0,195	0,222	0,249
	3	8,5	6°25'	0,113	0,138	0,164	0,188	0,213
	6	8,5	12°42'	0,064	0,089	0,112	0,135	0,157
12	2	11	3°19'	0,179	0,213	0,247	0,280	0,314
	3	10,5	5°12'	0,152	0,183	0,215	0,246	0,277
	6	10,5	10°19'	0,102	0,132	0,162	0,191	0,220
14	2	13	2°48'	0,218	0,258	0,299	0,339	0,379
	3	12,5	4°22'	0,190	0,229	0,267	0,304	0,342
	6	12,5	8°42'	0,140	0,176	0,212	0,248	0,283
16	2	15	2°26'	0,256	0,304	0,350	0,397	0,443
	4	14	5°12'	0,202	0,245	0,287	0,328	0,369
	8	14	10°19'	0,136	0,176	0,216	0,255	0,293
18	2	17	2°09'	0,295	0,349	0,402	0,455	0,508
	4	16	4°32'	0,241	0,290	0,339	0,387	0,434
	8	16	9°03'	0,174	0,221	0,267	0,312	0,356
20	2	19	1°55'	0,334	0,394	0,454	0,514	0,573
	4	18	4°03'	0,280	0,335	0,390	0,444	0,498
	8	18	8°03'	0,212	0,265	0,317	0,369	0,419
22	2	21	1°45'	0,373	0,440	0,506	0,572	0,638
	5	19,5	4°39'	0,292	0,351	0,410	0,469	0,527
	10	19,5	9°15'	0,208	0,265	0,321	0,376	0,429

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
24	2	23	1°35'	0,043	0,117	0,191	0,221	0,265	0,339
	5	21,5	4°14'	-	0,060	0,128	0,155	0,196	0,263
	10	21,5	8°25'	-	-	0,049	0,076	0,116	0,182
26	2	25	1°28'	0,049	0,130	0,211	0,243	0,291	0,371
	5	23,5	3°53'	-	0,072	0,147	0,177	0,222	0,296
	10	23,5	7°42'	-	-	0,068	0,098	0,142	0,214
28	2	27	1°21'	0,056	0,143	0,230	0,265	0,317	0,404
	5	25,5	3°34'	0,003	0,086	0,167	0,200	0,248	0,328
	10	25,5	7°07'	-	0,006	0,087	0,119	0,167	0,245
30	3	28,5	1°55'	0,045	0,137	0,229	0,265	0,320	0,411
	6	27	4°02'	-	0,080	0,166	0,200	0,251	0,336
	12	27	8°03'	-	-	0,070	0,104	0,154	0,237
32	3	30,5	1°48'	0,051	0,150	0,248	0,287	0,346	0,443
	6	29	3°46'	-	0,092	0,185	0,222	0,277	0,368
	12	29	7°30'	-	-	0,090	0,126	0,180	0,269
34	3	32,5	1°41'	0,058	0,163	0,268	0,309	0,372	0,476
	6	31	3°31'	0,005	0,105	0,205	0,244	0,303	0,400
	12	31	7°00'	-	0,011	0,109	0,148	0,206	0,301
36	3	34,5	1°36'	0,064	0,175	0,287	0,331	0,397	0,508
	6	33	3°19'	0,012	0,118	0,224	0,266	0,328	0,432
	12	33	6°36'	-	0,023	0,128	0,169	0,231	0,333

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
24	2	23	1°35'	0,412	0,485	0,558	0,631	0,703
	5	21,5	4°14'	0,330	0,396	0,462	0,527	0,591
	10	21,5	8°25'	0,246	0,309	0,371	0,432	0,492
26	2	25	1°28'	0,451	0,531	0,610	0,689	0,768
	5	23,5	3°53'	0,369	0,441	0,513	0,584	0,655
	10	23,5	7°42'	0,284	0,354	0,422	0,490	0,556
28	2	27	1°21'	0,490	0,576	0,662	0,748	0,833
	5	25,5	3°34'	0,408	0,487	0,565	0,643	0,720
	10	25,5	7°07'	0,322	0,398	0,473	0,547	0,619
30	3	28,5	1°55'	0,502	0,592	0,681	0,771	0,860
	6	27	4°02'	0,420	0,503	0,585	0,667	0,748
	12	27	8°03'	0,318	0,398	0,476	0,553	0,629
32	3	30,5	1°48'	0,540	0,637	0,733	0,829	0,924
	6	29	3°46'	0,458	0,548	0,637	0,725	0,812
	12	29	7°30'	0,356	0,442	0,527	0,610	0,692
34	0	32,5	1°41'	0,579	0,682	0,785	0,888	0,990
	6	31	3°31'	0,497	0,593	0,689	0,783	0,877
	12	31	7°00'	0,395	0,488	0,579	0,668	0,757
36	3	34,5	1°36'	0,618	0,727	0,837	0,945	1,054
	6	33	3°19'	0,536	0,638	0,740	0,841	0,941
	12	33	6°36'	0,433	0,532	0,629	0,725	0,820

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
38	3	36,5	1°30'	0,071	0,189	0,307	0,353	0,424	0,541
	6	35	3°07'	0,018	0,131	0,243	0,288	0,355	0,465
	12	35	6°14'	-	0,036	0,147	0,191	0,257	0,365
40	3	38,5	1°25'	0,077	0,202	0,326	0,376	0,450	0,573
	6	37	2°57'	0,025	0,144	0,263	0,310	0,381	0,498
	12	37	5°54'	-	0,049	0,166	0,213	0,282	0,397
42	3	40,5	1°21'	0,084	0,215	0,346	0,398	0,476	0,606
	6	39	2°48'	0,031	0,157	0,282	0,332	0,406	0,530
	12	39	5°36'	-	0,062	0,186	0,235	0,308	0,429
44	3	42,5	1°18'	0,090	0,227	0,365	0,419	0,501	0,638
	8	40	3°38'	0,003	0,132	0,260	0,311	0,387	0,512
	16	40	7°16'	-	0,005	0,132	0,182	0,256	0,379
46	3	44,5	1°14'	0,097	0,241	0,384	0,442	0,528	0,671
	8	42	3°28'	0,009	0,145	0,279	0,332	0,412	0,545
	16	42	6°56'	-	0,017	0,151	0,203	0,282	0,411
48	3	46,5	1°11'	0,103	0,254	0,404	0,464	0,554	0,703
	8	44	3°19'	0,015	0,157	0,298	0,354	0,438	0,577
	16	44	6°37'	-	0,030	0,170	0,225	0,308	0,443
50	3	48,5	1°08'	0,110	0,267	0,423	0,486	0,580	0,735
	8	46	3°10'	0,022	0,171	0,318	0,376	0,464	0,609
	16	46	6°20'	-	0,043	0,189	0,247	0,333	0,475

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
38	3	36,5	1°30'	0,657	0,773	0,889	1,004	1,119
	6	35	3°07'	0,575	0,684	0,792	0,900	1,007
	12	35	6°14'	0,471	0,576	0,680	0,783	0,884
40	3	38,5	1°25'	0,696	0,819	0,941	1,063	1,185
	6	37	2°57'	0,614	0,729	0,844	0,958	1,071
	12	37	5°54'	0,510	0,621	0,732	0,840	0,948
42	3	40,5	1°21'	0,735	0,864	0,993	1,121	1,249
	6	39	2°48'	0,653	0,775	0,896	1,016	1,136015
	12	39	5°36'	0,548	0,666	0,783	0,898	1,012
44	3	42,5	1°18'	0,774	0,909	1,044	1,179	1,314
	8	40	3°38'	0,637	0,761	0,884	1,006	1,127
	16	40	7°16'	0,500	0,619	0,736	0,851	0,965
46	3	44,5	1°14'	0,813	0,955	1,097	1,238	1,379
	8	42	3°28'	0,676	0,806	0,935	1,064	1,191
	16	42	6°56'	0,538	0,663	0,787	0,909	1,028
48	3	46,5	1°11'	0,852	1,000	1,149	1,296	1,444
	8	44	3°19'	0,714	0,851	0,987	1,121	1,255
	16	44	6°37'	0,577	0,708	0,838	0,966	1,092
50	3	48,5	1°08'	0,891	1,046	1,201	1,355	1,509
	8	46	3°10'	0,753	0,897	1,039	1,180	1,320
	16	46	6°20'	0,615	0,753	0,889	1,024	1,156

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
52	3	50,5	1°05'	0,116	0,280	0,443	0,508	0,606	0,768
	8	48	3°02'	0,029	0,184	0,337	0,399	0,490	0,642
	16	48	6°04'	-	0,056	0,209	0,269	0,359	0,507
55	3	53,5	1°01'	0,126	0,300	0,473	0,542	0,645	0,817
	8	51	2°51'	0,039	0,203	0,367	0,432	0,529	0,691
	16	51	5°43'	-	0,075	0,237	0,302	0,397	0,555
60	3	58,5	0°56'	0,142	0,332	0,521	0,597	0,710	0,898
	8	56	2°36'	0,055	0,235	0,415	0,487	0,594	0,771
	16	56	5°12'	-	0,108	0,286	0,357	0,462	0,636
65	4	63	1°10'	0,140	0,344	0,548	0,629	0,751	0,953
	10	60	3°02'	0,036	0,229	0,422	0,498	0,613	0,802
	20	60	6°04'	-	0,070	0,261	0,336	0,449	0,634
70	4	68	1°04'	0,158	0,378	0,598	0,685	0,817	1,035
	10	65	2°48'	0,052	0,262	0,470	0,553	0,677	0,883
	20	65	5°36'	-	0,103	0,309	0,391	0,513	0,715
75	4	73	1°00'	0,173	0,410	0,646	0,740	0,881	1,116
	10	70	2°36'	0,068	0,294	0,519	0,608	0,742	0,964
	20	70	5°12'	-	0,135	0,358	0,446	0,578	0,795
80	4	78	0°56'	0,190	0,443	0,695	0,796	0,946	1,198
	10	75	2°26'	0,084	0,326	0,567	0,663	0,807	1,045
	20	75	4°52'	-	0,166	0,405	0,500	0,642	0,875

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
52	3	50,5	1°05'	0,930	1,092	1,253	1,414	1,574
	8	48	3°02'	0,792	0,942	1,091	1,238	1,385
	16	48	6°04'	0,654	0,798	0,941	1,082	1,221
55	3	53,5	1°01'	0,989	1,160	1,331	1,502	1,672
	8	51	2°51'	0,851	1,010	1,169	1,326	1,483
	16	51	5°43'	0,711	0,866	1,018	1,168	1,317
60	3	58,5	0°56'	1,086	1,274	1,461	1,648	1,834
	8	56	2°36'	0,948	1,124	1,298	1,472	1,644
	16	56	5°12'	0,808	0,979	1,147	1,313	1,478
65	4	63	1°10'	1,155	1,357	1,557	1,758	1,957
	10	60	3°02'	0,991	1,178	1,363	1,548	1,731
	20	60	6°04'	0,817	0,998	1,176	1,352	1,526
70	4	68	1°04'	1,254	1,471	1,688	1,905	2,121
	10	65	2°48'	1,088	1,291	1,493	1,694	1,893
	20	65	5°36'	0,914	1,111	1,305	1,497	1,686
75	4	73	1°00'	1,351	1,584	1,818	2,051	2,283
	10	70	2°36'	1,185	1,405	1,623	1,840	2,055
	20	70	5°12'	1,011	1,223	1,434	1,642	1,847
80	4	78	0°56'	1,448	1,698	1,948	2,197	2,446
	10	75	2°26'	1,282	1,518	1,752	1,985	2,217
	20	75	4°52'	1,106	1,335	1,562	1,786	2,007

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
85	5	82,5	1°06'	0,189	0,456	0,722	0,829	0,988	1,254
	12	79	2°46'	0,066	0,321	0,574	0,675	0,826	1,076
	24	79	5°32'	-	0,129	0,380	0,480	0,629	0,874
90	5	87,5	1°03'	0,204	0,487	0,770	0,883	1,052	1,334
	12	84	2°36'	0,082	0,353	0,623	0,730	0,891	1,157
	24	84	5°12'	-	0,162	0,429	0,535	0,693	0,955
95	5	92,5	0°59'	0,221	0,521	0,820	0,939	1,118	1,416
	12	89	2°27'	0,099	0,386	0,672	0,786	0,956	1,239
	24	89	4°55'	-	0,194	0,477	0,589	0,757	1,035
100	5	97,5	0°56'	0,237	0,553	0,868	0,994	1,183	1,497
	12	94	2°20'	0,114	0,417	0,719	0,840	1,020	1,319
	24	94	4°39'	-	0,226	0,526	0,645	0,822	1,116
110	5	107,5	0°51'	0,269	0,618	0,966	1,105	1,313	1,659
	12	104	2°06'	0,147	0,483	0,817	0,951	1,150	1,482
	24	104	4°12'	-	0,291	0,623	0,755	0,952	1,278
120	6	117	0°56'	0,285	0,664	1,042	1,193	1,420	1,796
	16	112	2°36'	0,109	0,471	0,830	0,974	1,188	1,543
	32	112	5°12'	-	0,216	0,572	0,714	0,924	1,273
130	6	127	0°52'	0,316	0,728	1,139	1,303	1,549	1,958
	16	122	2°24'	0,140	0,534	0,926	1,082	1,316	1,704
	32	122	4°46'	-	0,281	0,670	0,824	1,054	1,435

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
85	5	82,5	1°06'	1,518	1,782	2,045	2,308	2,570
	12	79	2°46'	1,325	1,572	1,817	2,062	2,304
	24	79	5°32'	1,116	1,355	1,591	1,825	2,055
90	5	87,5	1°03'	1,615	1,895	2,174	2,453	2,731
	12	84	2°36'	1,422	1,685	1,947	2,208	2,466
	24	84	5°12'	1,213	1,468	1,720	1,970	2,217
95	5	92,5	0°59'	1,713	2,009	2,305	2,600	2,895
	12	89	2°27'	1,520	1,799	2,077	2,354	2,629
	24	89	4°55'	1,309	1,580	1,849	2,114	2,377
100	5	97,5	0°56'	1,810	2,123	2,435	2,746	3,057
	12	94	2°20'	1,616	1,912	2,206	2,498	2,790
	24	94	4°39'	1,406	1,694	1,978	2,260	2,539
110	5	107,5	0°51'	2,005	2,350	2,694	3,038	3,381
	12	104	2°06'	1,811	2,140	2,466	2,791	3,115
	24	104	4°12'	1,600	1,920	2,237	2,551	2,862
120	6	117	0°56'	2,172	2,548	2,922	3,296	3,668
	16	112	2°36'	1,896	2,247	2,596	2,944	3,289
	32	112	5°12'	1,617	1,957	2,294	2,627	2,956
130	6	127	0°52'	2,366	2,774	3,181	3,587	3,992
	16	122	2°24'	2,089	2,473	2,854	3,234	3,611
	32	122	4°46'	1,811	2,184	2,553	2,918	3,279

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,065	μ′ = 0,130	μ′ = 0,195	μ′ = 0,221	μ′ = 0,260	μ′ = 0,325
мм	мм	мм	град	ρ′ = 3°43'	ρ′ = 7°24'	ρ′ = 11°02'	ρ′ = 12°28'	ρ′ = 14°34'	ρ′ = 18°00'
140	6	137	0°48'	0,349	0,793	1,237	1,414	1,679	2,121
	16	132	2°13'	0,173	0,600	1,024	1,193	1,446	1,866
	32	132	4°25'	-	0,345	0,766	0,933	1,182	1,595
150	6	147	0°45'	0,381	0,858	1,334	1,524	1,809	2,283
	16	142	2°03'	0,207	0,666	1,123	1,305	1,577	2,030
	32	142	4°06'	-	0,410	0,863	1,044	1,313	1,758
160	8	156	0°56'	0,380	0,885	1,390	1,591	1,893	2,395
	16	152	1°55'	0,239	0,730	1,220	1,415	1,707	2,192
	32	152	3°50'	-	0,475	0,960	1,153	1,442	1,919
170	8	166	0°53'	0,411	0,949	1,486	1,701	2,022	2,557
	16	162	1°48'	0,271	0,795	1,317	1,525	1,836	2,354
	32	162	3°36'	0,017	0,539	1,057	1,263	1,571	2,080
180	8	176	0°50'	0,444	1,014	1,584	1,811	2,152	2,719
	20	170	2°09'	0,233	0,782	1,329	1,547	1,873	2,414
	40	170	4°18'	-	0,461	1,004	1,219	1,541	2,073
190	8	186	0°47'	0,477	1,080	1,682	1,922	2,283	2,883
	20	180	2°02'	0,265	0,847	1,426	1,656	2,002	2,576
	40	180	4°03'	-	0,528	1,103	1,331	1,672	2,236
200	10	195	0°56'	0,474	1,106	1,737	1,989	2,366	2,994
	20	190	1°55'	0,299	0,913	1,525	1,769	2,134	2,740
	40	190	3°50'	-	0,593	1,200	1,442	1,802	2,399

Продолжение табл. Б.12

d	Резьба			L′_p = 0,5·d₂·tg(ρ′ - α), см
d	Р_h	d₂	α	μ′ = 0,390	μ′ = 0,455	μ′ = 0,520	μ′ = 0,585	μ′ = 0,650
мм	мм	мм	град	ρ′ = 21°18'	ρ′ = 24°28'	ρ′ = 27°29'	ρ′ = 30°20'	ρ′ = 33°1'
140	6	137	0°48'	2,562	3,002	3,441	3,880	4,318
	16	132	2°13'	2,284	2,700	3,114	3,526	3,936
	32	132	4°25'	2,004	2,409	2,809	3,206	3,600
150	6	147	0°45'	2,756	3,229	3,701	4,172	4,642
	16	142	2°03'	2,480	2,929	3,375	3,819	4,262
	32	142	4°06'	2,199	2,636	3,069	3,498	3,923
160	8	156	0°56'	2,897	3,397	3,896	4,394	4,891
	16	152	1°55'	2,675	3,156	3,634	4,111	4,586
	32	152	3°50'	2,392	2,862	3,327	3,788	4,246
170	8	166	0°53'	3,090	3,623	4,155	4,685	5,215
	16	162	1°48'	2,869	3,383	3,894	4,403	4,910
	32	162	3°36'	2,586	3,088	3,585	4,079	4,569
180	8	176	0°50'	3,285	3,851	4,415	4,978	5,540
	20	170	2°09'	2,953	3,489	4,022	4,553	5,082
	40	170	4° 18'	2,600	3,122	3,639	4,151	4,658
190	8	186	0°47'	3,481	4,079	4,676	5,271	5,866
	20	180	2°02'	3,147	3,715	4,281	4,845	5,406
	40	180	4°03'	2,796	3,350	3,899	4,444	4,983
200	10	195	0°56'	3,621	4,246	4,870	5,493	6,114
	20	190	1°55'	3,343	3,945	4,543	5,139	5,732
	40	190	3°50'	2,990	3,577	4,159	4,735	5,307

Приложение В

(рекомендуемое)

Пример расчета

Силовой расчет клиновой задвижки с выдвижным шпинделем
(тип I по СТ ЦКБА 002-2003),
выполненный по черт. Л11113, DN 700, PN 75

В.1 Задача расчета.

Задачей расчета является определение усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой, и проверка условий прочности уплотнения и подшипника.

Схема основных расчетных узлов задвижки приведена на рисунке В.1.

В.1.1 Определяются следующие основные величины:

Q и Q' - наибольшие усилия вдоль шпинделя при закрытии и открытии;

Q_м и Q_м' - необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии;

Q_ом - максимальное усилие вдоль шпинделя при расчете сверху;

q_ум - максимальное удельное давление в уплотнении;

М и М' - наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке) при закрытии и открытии.

В.1.2 Условие прочности уплотнения:

q_ум ≤ [q_п],

где [q_п] - предельно допустимое удельное давление в уплотнении.

В.1.3 Условие прочности подшипника:

n₂ ≥ 1,0,

где n₂ - коэффициент запаса прочности подшипника.

Рисунок В.1 - Схемы задвижки и ее расчетных узлов

В.2 Исходные данные:

тип задвижки;

принятый тип затвора;

вид привода;

среда;

материал уплотняющих колец, шпинделя, резьбовой втулки, опор бурта;

Р - расчетное давление среды;

ΔР - перепад давления, при котором производится закрытие или открытие;

Q_g - вес перемещающихся деталей;

Q_cт - допустимая статическая нагрузка на подшипник;

D_б и D_б' - средние диаметры бурта при закрытии и открытии (рисунок В.1);

D_м, D_н, D_c и Н - геометрические размеры (рисунок В.1);

D₁ и D₂ - внутренний и наружный диаметры уплотнения затвора (рисунок В.1);

d×P_h - наружный диаметр и ход резьбы шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу;

d₂ - средним диаметр резьбы шпинделя;

γ - половина угла клина.

В.3 Входящие величины;

Q_pacч - расчетное усилие вдоль шпинделя, необходимое для перемещения запорного органа;

Q_cp - усилие от давления среды;

Q_y и Q_yo - усилия, необходимые для уплотнения затвора при давлении ΔР и ΔР → 0;

Q_ум - максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху;

Q_шп - усилие, выталкивающее шпиндель;

Q₁ и Q₁' - усилия, необходимые для перемещения запорного органа при закрытии и открытии;

Q_1м - максимальное усилие перемещения запорного органа при расчете сверху;

q - удельное давление в уплотнении от давления среды;

q_у и q_уо - необходимые удельные давления в уплотнении при перепаде давления ΔР и ΔР → 0;

R - максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху при закрытии без среды;

Т_с - сила трения в сальнике;

М_б, М_б1 и М_б2 - крутящие моменты от сил трения в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

М_кр - максимальный крутящий момент, развиваемый электроприводом;

М_р, M_p1 и М_р2 - крутящие моменты от сил трения в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

М_расч - расчетный крутящий момент на шпинделе;

M₁ и М₂ - наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке) в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

m - эмпирический коэффициент, учитывающий вид среды;

n - коэффициент запаса по необходимому крутящему моменту на электроприводе, зависящий от среды, жесткости конструкции, условий эксплуатации;

В - ширина уплотнения;

с и k - эмпирические коэффициенты, зависящие от материала уплотняющих колец;

D_cp - средний диаметр уплотнения;

F - площадь действия давления среды;

F_y - площадь уплотнения;

К_ср, К_у, К_уо, К_ср', К_у', К_уо' - вспомогательные коэффициенты для расчета усилий, необходимых для перемещения запорного органа;

L_б, L_б1 L_б2 - условные плечи крутящего момента в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

L_p и L_p' - условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии и в начале открытия;

S - ширина сальниковой набивки;

X - коэффициент, учитывающий трение в шпонке или в другой детали, не допускающей вращения шпинделя;

μ и μ' - коэффициенты трения движения и покоя в резьбе;

μ_mid - среднее значение коэффициента трения движения в резьбе (при расчете сверху);

μ_б и μ_б' - коэффициенты трения движения и покоя в бурте;

μ_k и μ_k' - коэффициенты трения движения и покоя в уплотняющих кольцах затвора;

ρ_k, ρ_k', ρ_N - углы трения;

φ и ψ - эмпирические коэффициенты, зависящие от отношения H/S в сальниковом уплотнении.

В.4 Значения эмпирических коэффициентов m, с и k, коэффициентов К_ср, К_ср', К_у, К_у', К_уо и К_уо' и коэффициента n приняты по СТ ЦКБА 002-2003. Условные плечи крутящего момента в резьбе L_p, L_p' и в бурте L_б, L_б′ рассчитаны по формулам, приведенным в том же документе.

В.5 Значения коэффициентов трения в уплотняющих кольцах затвора μ_k, μ_k', в резьбе μ и μ' и бурте μ_б и μ_б' приняты по СТ ЦКБА 057;

В.6 Значение предельно допустимого удельного давления [q_п] принято по СТ ЦКБА 068.

В.7 Расчет выполнен в соответствии с СТ ЦКБА 002-2003.

В.8 Исходные данные, алгоритм и результаты расчета приведены в таблице В.1.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица В.1 - Силовой расчет задвижки

Расчетные величины и формулы	Ед. изм.	Значения
Исходные данные
Условный проход	мм	700
Тип задвижки	-	1
Тип затвора	-	А
Вид привода	-	Электропривод
Р	МПа	7,5
ΔР	МПа	2,5
Среда	-	Керосин
Материал уплотняющего кольца	-	ПР ВЗК
γ	град	5
D₁	мм	714
D₂	мм	776
Q_g	Н	4000
d×P_h	мм	100×20
d₂	мм	90
D_б	мм	192,5
D_б′	мм	192,5
D_м	мм	200
D_н	мм	130
D_c	мм	100
H	мм	36
Усилие от давления среды, усилие уплотнения
m	-	2
с	-	35
к	-	1
D_cp = 0,5(D₁ + D₂)	мм	745
F = 0,25π·D_cp²	мм²	435694,63
B = 0,5(D₁ - D₂)	мм	31
F_y = πD_ср·В	мм²	72555,08
Q_cp = ΔP·F	Н	1089236,56
q = Q_cp/F_y	МПа	15,01
q_y = 0,316m·(c + 10k·ΔP)/	МПа	6,81
Q_y = π·q_y·D_ср·В	Н	494146,04
Усилия, необходимые для перемещения запорного органа
К_ср	-	0,225
К_у	-	0
К_ср'	-	0,31
К_у′	-	0
Q₁ = К_cp·Q_cp + К_y·Q_y - Q_g	Н	241078,23
Q′₁ = К′_cp·Q_cp + К′_y·Q_y + Q_g	Н	341663,33
Сила трения в сальнике
Материал набивки	-	ФУМ
D_c	мм	100,0
Н	мм	36,0
Р_ос	МПа	13,25
К_бд	-	0,52
μ_с	-	0,15
Т_с = π·D_c·H·μ_c·Р_ос·К_бд	Н	11688,61
Усилие, выталкивающее шпиндель
Q_шп = 0,25·π·P·D_c²	Н	58904,86
Наибольшие усилия вдоль шпинделя
Q = Q₁ + Q_шп + Т_с	Н	311671,44
Q′ = Q′₁ - Q_шп + Т_с	Н	294447,08
Крутящий момент трения в резьбе
Наличие смазки	-	Присутствует
Смазочный материал	-	Солидол
μ	-	0,17
μ'	-	0,22
L_p	мм	10,96
L_p'	мм	6,66
М_р = Q·L_p	Н·мм	3415918,98
M_p₁ = Q·L_p′	Н·мм	2075731,79
М_р2 - Q′·L_p	Н·мм	3227140,00
Крутящий момент трения в бурте
Наличие смазки	-	Присутствует
Смазочный материал	-	Солидол
Наличие шарикоподшипника	-	Присутствует
μ_б	-	0,01
μ_б′	-	0,01
L_б = 0,5D_б·μ_б	мм	0,96
L_б1 = 1,3L₆	мм	1,25
L_б2 = 0,5D_б′·μ_б′	мм	0,96
М_б = Q·L_б	Н·мм	299204,58
М_б1 = Q·L_б1	Н·мм	389589,30
М_б2 = Q′·L_б2	Н·мм	282669,20
Наибольший крутящий момент на шпинделе
М = М_р + М_б	Н·мм	3715123,56
М₁ = М_р1 + М_б1	Н·мм	2465321,09
М₂ = М_р2 + М_б2	Н·мм	3509809,20
М′ = max(М₁; М₂)	Н·мм	3509809,20
Расчетный крутящий момент на шпинделе
М_расч = max(M; М')	Н·мм	3715123,56
Необходимый крутящий момент (усилие) на приводе
n		1,1
М_кр* = n·М_расч	Н·мм	4086635,92
Расчет от максимального крутящего момента (усилия), развиваемого приводом (расчет сверху)
Тип привода	-	Электропривод
№ привода	-	Б099.105-03
М_кр	Н·мм	6400000
μ_mid	-	0,14
L_p (при μ_mid)	мм	10,86
L_,	мм	0,96
Q_ом = M_кр/(L_p + L_б)	Н	541455,16
R = Q_ом/(2cosγ·(tgγ + μ_k))	Н	701341,07
Q_ум = R + Q_cp	Н	1790577,63
q_ум = Q_ум/F_y	МПа	24,68
[q_п]	МПа	80
Условие прочности q_ум ≤ [ q_п]	-	Выполнено
Оценка прочности подшипника
№ подшипника	-	8148
ГОСТ	-	7872
Q_ст	Н	840000
Q_ом	Н	541455,16
n₂ = Q_ст/Q_ом	-	1,55
Условие прочности n₂ ≥ 1,0	-	Выполнено

(Измененная редакция. Изм. № 1, поправка № 1)

Библиография

[1] Д.Ф. Гуревич. Расчет и конструирование трубопроводной арматуры, М, 1969.

(Введено дополнительно. Изм. № 2)

Лист регистрации изменений

Изм.	Номера лисиов (страниц)				Всего листов в докум.	№ документа	Входящ. № сопров. док-та и датка	Подпись	Дата
Изм.	измененных	замененных	новых	аннулирован.	Всего листов в докум.	№ документа	Входящ. № сопров. док-та и датка	Подпись	Дата
1	24 - 26, 28 - 30, 32, 62, 67	4, 5	4а	-	70	Изм. № 1	Пр. № 52 06.09.11		01.10.11
2	27	3, 4, 4а	67а	-	71	Изм. № 2	Пр. № 79 25.11.14		01.12.14

Генералъный директор ЗАО «НПФ «ЦКБА»	______________ подпись	В.А. Айриев

Заместитель генерального директора ЗАО «НПФ «ЦКБА»	______________ подпись	В.В. Ширяев

Начальник отдела стандартизации 121	______________ подпись	С.Н. Дунаевский

Исполнители:
Начальник отдела технических расчетов 118	______________ подпись	Р.А. Азарашвили

Ведущий инженер-конструктор	______________ подпись	Р.В. Сашина

Инженер-конструктор III категории	______________ подпись	Т.Е. Новикова

СОГЛАСОВАНО:

Председатель ТК 259	______________ подпись	М.И. Власов

Информационная система«Ёшкин Кот»

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Общие положения

4 Методика определения усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Библиография

Информационная система
«Ёшкин Кот»